現(xiàn)有的風(fēng)電魯棒區(qū)間調(diào)度模型往往以最小化基態(tài)發(fā)電成本和最大化風(fēng)電利用作為目標(biāo),難以考慮在實(shí)際調(diào)度過程中對發(fā)電成本的優(yōu)化。針對上述問題,文中提出了一種同步優(yōu)化風(fēng)電容許區(qū)間和機(jī)組期望發(fā)電成本的方法,基于Nataf逆變換的三點(diǎn)估計(jì)法,在保證風(fēng)電容許區(qū)間最大化的同時,將應(yīng)對風(fēng)電波動的發(fā)電成本期望值作為經(jīng)濟(jì)目標(biāo),以反映實(shí)際發(fā)電成本的最小化。為提高風(fēng)電消納能力,將機(jī)組的風(fēng)電承擔(dān)系數(shù)作為變量,并對因此引入的非線性項(xiàng)進(jìn)行松弛處理。而對于期望發(fā)電成本作為目標(biāo)所引入的非凸性,則采用一種凸-凹過程進(jìn)行迭代處理,以確保方法的準(zhǔn)確性。最后,通過校正模型在修改的IEEE 118節(jié)點(diǎn)系統(tǒng)上進(jìn)行蒙特卡洛模擬,驗(yàn)證了所提方法的有效性。 

【文章來源】：電力系統(tǒng)自動化. 2020,44(08)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

風(fēng)電出力情況

由圖2至圖4可知，相比于魯棒區(qū)間調(diào)度，確定性調(diào)度由于沒有考慮AGC機(jī)組追蹤風(fēng)電波動的過程，且非AGC機(jī)組的發(fā)電成本較低，因而系統(tǒng)沒有給AGC機(jī)組預(yù)留合理的向上和向下備用以應(yīng)對風(fēng)電波動，導(dǎo)致其非AGC機(jī)組的基態(tài)出力偏高，因而壓低AGC機(jī)組的基態(tài)出力，無法完全滿足系統(tǒng)追蹤風(fēng)電波動的需求。同時，由于確定性調(diào)度沒有優(yōu)化AGC機(jī)組追蹤風(fēng)電波動的承擔(dān)系數(shù)，在校正模型中固定承擔(dān)系數(shù)的值將進(jìn)一步限制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)能力，進(jìn)而在實(shí)際調(diào)度過程中產(chǎn)生更多的棄風(fēng)甚至切負(fù)荷。由表1可知，雖然確定性調(diào)度的發(fā)電成本優(yōu)化值和實(shí)際期望值比另外2種方法小，但傳統(tǒng)的魯棒區(qū)間調(diào)度法和本文方法在實(shí)際調(diào)度過程中均不發(fā)生棄負(fù)荷，且棄風(fēng)量的平均值和最大值均比確定性調(diào)度小。圖3 傳統(tǒng)魯棒區(qū)間調(diào)度的機(jī)組出力

圖2 確定性調(diào)度的機(jī)組出力由圖3和圖4可知，相比于傳統(tǒng)魯棒區(qū)間調(diào)度，本文方法將追蹤負(fù)波動的備用容量大部分轉(zhuǎn)移給成本較低的AGC機(jī)組，由此可知本文方法優(yōu)化了在實(shí)際調(diào)度中“成本較低的AGC機(jī)組向上調(diào)節(jié)多”的過程；由于成本較高的AGC機(jī)組在基態(tài)下保持最小出力，追蹤正波動的備用容量由成本較低的AGC機(jī)組所承擔(dān)，進(jìn)一步將4臺成本較低的AGC機(jī)組的基態(tài)出力及魯棒下限記錄于圖5，而4臺成本較低的AGC機(jī)組的發(fā)電成本關(guān)系為：12號機(jī)組>28號機(jī)組>8號機(jī)組=29號機(jī)組，因此由圖5可知，相比于傳統(tǒng)魯棒區(qū)間調(diào)度，本文方法趨向于將追蹤正波動的備用容量轉(zhuǎn)移給4臺AGC機(jī)組中成本較高的12號和28號機(jī)組，即本文方法優(yōu)化了在實(shí)際調(diào)度中“成本較高的AGC機(jī)組向下調(diào)節(jié)多”的過程。

【參考文獻(xiàn)】：
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