發(fā)布時(shí)間：2020-10-20 22:31

　　 目的本研究通過對(duì)不同基底冠材料及形態(tài)設(shè)計(jì)的計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)/制作(CAD/CAM)三單位種植固定義齒進(jìn)行對(duì)比研究,探討純鈦烤瓷固定義齒及氧化鋯全瓷固定義齒飾瓷結(jié)合強(qiáng)度的差異,同時(shí)探討360°氧化鋯/純鈦頸環(huán)的基底冠設(shè)計(jì)是否可以提高種植固定義齒的抗折強(qiáng)度,觀察修復(fù)體易發(fā)生疲勞損傷的部位和損傷形式,為提高種植修復(fù)遠(yuǎn)期成功率提供參考。方法1、種植義齒模型的制作:調(diào)配環(huán)氧樹脂模擬35-37下頜牙列缺損模型32個(gè),并于35、37位置各植入軟組織水平種植體1枚,采用CAD/CAM系統(tǒng)制作4組不同材料及基底冠設(shè)計(jì)的三單位種植固定義齒,每組8個(gè)(n=8)。A組為常規(guī)氧化鋯全瓷固定義齒組,B組為360°氧化鋯頸環(huán)全瓷固定義齒組,C組為常規(guī)純鈦烤瓷固定義齒組,D組為360°純鈦金屬頸環(huán)烤瓷固定義齒組,四組修復(fù)體形態(tài)除基底冠頸環(huán)設(shè)計(jì)不同外其余均相同。A、B組燒結(jié)飾瓷采用VITAVM9飾瓷粉,C、D組采用TITANKERAMIK飾瓷粉。采用硅橡膠陰模規(guī)范四組修復(fù)體飾瓷形態(tài),燒結(jié)過程嚴(yán)格按廠家要求進(jìn)行。修復(fù)體制作完成后使用U 200粘接樹脂水門汀分別粘接于相應(yīng)的種植模型上。2、強(qiáng)度測試:將各組修復(fù)體置于疲勞試驗(yàn)機(jī)上,在壓縮循環(huán)加載下以1Hz的加載頻率進(jìn)行半正弦加載,加載頭采用半徑為3.18 mm的球形碳化鎢壓頭,采用逐步加載法于橋?面中央部位加載2.4×105次,循環(huán)加載完成后觀察修復(fù)體是否發(fā)生裂紋、飾瓷崩瓷、基底冠暴露或修復(fù)體破損。將所有未破損樣品于微機(jī)控制電子萬能實(shí)驗(yàn)機(jī)中靜態(tài)加載,加載頭采用半徑為3.18 mm的球形碳化鎢壓頭于橋體?面中央部位加載,以0.5 mm/mmin的恒定速率逐漸增大載荷直至修復(fù)體破損,記錄修復(fù)體破損時(shí)的載荷值。3、體式顯微鏡下觀察修復(fù)體損傷類型和部位,掃描電鏡觀察損傷面形貌特征。應(yīng)用SPSS 22.0統(tǒng)計(jì)學(xué)軟件對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理,比較四組種植固定義齒之間斷裂載荷及疲勞損傷的關(guān)系。結(jié)果1、循環(huán)加載后各組修復(fù)體均未出現(xiàn)裂紋、飾瓷崩瓷、基底冠暴露或修復(fù)體破損。靜態(tài)加載后A組、B組、C組、D組斷裂載荷值分別為(1518.29±208.05)、(1727.40±134.52)、(1543.73±177..39)、(1753.39±141.08)N。方差分析結(jié)果表明四組樣本之間的斷裂載荷值差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義,P=0.0180.05。使用LSD-t多重比較后,結(jié)果顯示A組和B組之間,C組和D組之間差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義,A組與C組之間,B組與D組之間無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。2、四組修復(fù)體斷裂類型均為飾瓷崩瓷和基底冠暴露,無基底冠折斷。采用x 2檢驗(yàn)對(duì)四組破損類型的構(gòu)成比進(jìn)行比較,結(jié)果顯示四組修復(fù)體之間破損類型構(gòu)成比的差異無統(tǒng)計(jì)學(xué)意義。3、掃描電子顯微鏡觀察:四組修復(fù)體飾瓷斷裂均起源于加載區(qū),在載荷區(qū)下方飾瓷內(nèi)發(fā)生準(zhǔn)塑性變形,在斷裂面觀察到尾跡梳狀紋、絞梳狀紋、終止線。結(jié)論1、360°頸環(huán)的基底冠設(shè)計(jì)可增強(qiáng)以氧化鋯及純鈦為基底冠的三單位種植固定義齒的抗折性能。2、360°頸環(huán)的基底冠設(shè)計(jì)在氧化鋯全瓷及純鈦烤瓷三單位種植固定義齒抑制裂紋擴(kuò)展和傳播方面起著重要作用。3、CAD/CAM制作的氧化鋯全瓷與純鈦烤瓷的三單位種植固定義齒的抗折強(qiáng)度相近,均可滿足臨床應(yīng)用需要。
【學(xué)位單位】：山東大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2019
【中圖分類】：R783.6
【部分圖文】：

??使用Ｃｅｒｃｏｎ計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)及制作系統(tǒng)分別設(shè)計(jì)四組修復(fù)體的形態(tài)（圖１）??［３６］�；坠谠O(shè)計(jì)為解剖形態(tài)，余留１．５?ｍｍ空間作為飾瓷厚度，基底冠與種植基??臺(tái)軸面之間預(yù)留２０?ｕ?ｍ粘接層厚度。其中Ａ組和Ｃ組的基底冠形態(tài)相同，并在頸??部保留飾瓷空間，Ｂ組和Ｄ組的基底冠形態(tài)相同，并在牙頸部形成３６０°頸環(huán)，１?ｍｍ??高，厚度與Ａ組合Ｃ組上飾瓷后的頸部１ｍｍ厚度相同，其余均與Ａ、Ｃ組基底冠??相同［ｗ。Ａ、Ｂ組基底冠切削制作采用Ｖｉｔａ?Ｉｎ－Ｃｅｒａｍ?ＹＺ?Ｃｕｂｅｓ半燒結(jié)瓷還；Ｃ、Ｄ??組采用切削用純鈦金屬塊�；坠谥谱魍瓿珊缶臀挥诟髯詫�(duì)應(yīng)的種植模型上，并??用探針檢查冠邊緣密合度。體式顯微鏡下檢查各組基底冠表面有無明顯裂紋、氣??孔等缺陷，不合格者重做。??二＇?，，一一、ｖ，一??（：?＾?＇?

后Ｕ２００樹脂水門汀均勻涂布于固定義齒組織面，將固定義齒就位于對(duì)應(yīng)種植體??－?基臺(tái)上，為了模擬臨床操作過程中手指的壓力，使用推拉力計(jì)（附圖２）在橋體??中央部位施加１０?Ｎ靜載荷，持續(xù)１０分鐘［３７］（圖２）。按照Ｕ２００廠家使用說明??書，光固化燈點(diǎn)固化后除去多余樹脂粘結(jié)劑，然后修復(fù)體每面固化２０ｓ完成粘接。??粘固后室溫環(huán)境下放置４８ｈ。??ｍｍ??ＭＭ??圖２修復(fù)體粘接示意圖??Ｆｉｇ．?２?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｖｉｅｗ?ｏｆ?ａｄｈｅｓｉｏｎ??１３??

１．?dāng)嗔演d荷??１．１循環(huán)加載后各組修復(fù)體均未出現(xiàn)破損。??１．?２靜態(tài)加載后四組修復(fù)體斷裂載荷值如圖４。??Ａ組、Ｂ組、Ｃ組、Ｄ組斷裂載荷值分別為（１５１８．?２９土２０８．?０５）、（?１７２７．４０??±１３４．?５２）、?（１５４３．?７３±１７７．?３９）、?Ｃ１７５３．?３９±?１４１．０８）?Ｎ，應(yīng)力應(yīng)變曲線如??圖５。各組數(shù)據(jù)符合正態(tài)分布且方差齊，可采用方差分析。方差分析結(jié)果表明四??組修復(fù)體之間的斷裂載荷值有統(tǒng)計(jì)學(xué)差異，戶＝〇．〇１８＜０．０５。使用ＬＳＤ－ｔ多重比??較后，結(jié)果顯示Ａ組與Ｂ組之間、Ｃ與Ｄ組之間差異有統(tǒng)計(jì)學(xué)意義，Ａ組和Ｃ組、??Ｒ組和Ｄ組之間無統(tǒng)計(jì)學(xué)差異。??２．
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本文編號(hào)：2849243