目的本研究通過對不同基底冠材料及形態(tài)設(shè)計的計算機輔助設(shè)計/制作(CAD/CAM)三單位種植固定義齒進行對比研究,探討純鈦烤瓷固定義齒及氧化鋯全瓷固定義齒飾瓷結(jié)合強度的差異,同時探討360°氧化鋯/純鈦頸環(huán)的基底冠設(shè)計是否可以提高種植固定義齒的抗折強度,觀察修復(fù)體易發(fā)生疲勞損傷的部位和損傷形式,為提高種植修復(fù)遠期成功率提供參考。方法1、種植義齒模型的制作:調(diào)配環(huán)氧樹脂模擬35-37下頜牙列缺損模型32個,并于35、37位置各植入軟組織水平種植體1枚,采用CAD/CAM系統(tǒng)制作4組不同材料及基底冠設(shè)計的三單位種植固定義齒,每組8個(n=8)。A組為常規(guī)氧化鋯全瓷固定義齒組,B組為360°氧化鋯頸環(huán)全瓷固定義齒組,C組為常規(guī)純鈦烤瓷固定義齒組,D組為360°純鈦金屬頸環(huán)烤瓷固定義齒組,四組修復(fù)體形態(tài)除基底冠頸環(huán)設(shè)計不同外其余均相同。A、B組燒結(jié)飾瓷采用VITAVM9飾瓷粉,C、D組采用TITANKERAMIK飾瓷粉。采用硅橡膠陰模規(guī)范四組修復(fù)體飾瓷形態(tài),燒結(jié)過程嚴格按廠家要求進行。修復(fù)體制作完成后使用U 200粘接樹脂水門汀分別粘接于相應(yīng)的種植模型上。2、強度測試:將各組修復(fù)體置于疲勞試驗機上,在壓縮循環(huán)加載下以1Hz的加載頻率進行半正弦加載,加載頭采用半徑為3.18 mm的球形碳化鎢壓頭,采用逐步加載法于橋?面中央部位加載2.4×105次,循環(huán)加載完成后觀察修復(fù)體是否發(fā)生裂紋、飾瓷崩瓷、基底冠暴露或修復(fù)體破損。將所有未破損樣品于微機控制電子萬能實驗機中靜態(tài)加載,加載頭采用半徑為3.18 mm的球形碳化鎢壓頭于橋體?面中央部位加載,以0.5 mm/mmin的恒定速率逐漸增大載荷直至修復(fù)體破損,記錄修復(fù)體破損時的載荷值。3、體式顯微鏡下觀察修復(fù)體損傷類型和部位,掃描電鏡觀察損傷面形貌特征。應(yīng)用SPSS 22.0統(tǒng)計學(xué)軟件對數(shù)據(jù)進行處理,比較四組種植固定義齒之間斷裂載荷及疲勞損傷的關(guān)系。結(jié)果1、循環(huán)加載后各組修復(fù)體均未出現(xiàn)裂紋、飾瓷崩瓷、基底冠暴露或修復(fù)體破損。靜態(tài)加載后A組、B組、C組、D組斷裂載荷值分別為(1518.29±208.05)、(1727.40±134.52)、(1543.73±177..39)、(1753.39±141.08)N。方差分析結(jié)果表明四組樣本之間的斷裂載荷值差異有統(tǒng)計學(xué)意義,P=0.0180.05。使用LSD-t多重比較后,結(jié)果顯示A組和B組之間,C組和D組之間差異有統(tǒng)計學(xué)意義,A組與C組之間,B組與D組之間無統(tǒng)計學(xué)差異。2、四組修復(fù)體斷裂類型均為飾瓷崩瓷和基底冠暴露,無基底冠折斷。采用x 2檢驗對四組破損類型的構(gòu)成比進行比較,結(jié)果顯示四組修復(fù)體之間破損類型構(gòu)成比的差異無統(tǒng)計學(xué)意義。3、掃描電子顯微鏡觀察:四組修復(fù)體飾瓷斷裂均起源于加載區(qū),在載荷區(qū)下方飾瓷內(nèi)發(fā)生準塑性變形,在斷裂面觀察到尾跡梳狀紋、絞梳狀紋、終止線。結(jié)論1、360°頸環(huán)的基底冠設(shè)計可增強以氧化鋯及純鈦為基底冠的三單位種植固定義齒的抗折性能。2、360°頸環(huán)的基底冠設(shè)計在氧化鋯全瓷及純鈦烤瓷三單位種植固定義齒抑制裂紋擴展和傳播方面起著重要作用。3、CAD/CAM制作的氧化鋯全瓷與純鈦烤瓷的三單位種植固定義齒的抗折強度相近,均可滿足臨床應(yīng)用需要。
【學(xué)位單位】：山東大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2019
【中圖分類】：R783.6
【部分圖文】：

??使用Ｃｅｒｃｏｎ計算機輔助設(shè)計及制作系統(tǒng)分別設(shè)計四組修復(fù)體的形態(tài)（圖１）??［３６］�；坠谠O(shè)計為解剖形態(tài)，余留１．５?ｍｍ空間作為飾瓷厚度，基底冠與種植基??臺軸面之間預(yù)留２０?ｕ?ｍ粘接層厚度。其中Ａ組和Ｃ組的基底冠形態(tài)相同，并在頸??部保留飾瓷空間，Ｂ組和Ｄ組的基底冠形態(tài)相同，并在牙頸部形成３６０°頸環(huán)，１?ｍｍ??高，厚度與Ａ組合Ｃ組上飾瓷后的頸部１ｍｍ厚度相同，其余均與Ａ、Ｃ組基底冠??相同［ｗ。Ａ、Ｂ組基底冠切削制作采用Ｖｉｔａ?Ｉｎ－Ｃｅｒａｍ?ＹＺ?Ｃｕｂｅｓ半燒結(jié)瓷還；Ｃ、Ｄ??組采用切削用純鈦金屬塊�；坠谥谱魍瓿珊缶臀挥诟髯詫�(yīng)的種植模型上，并??用探針檢查冠邊緣密合度。體式顯微鏡下檢查各組基底冠表面有無明顯裂紋、氣??孔等缺陷，不合格者重做。??二＇?，，一一、ｖ，一??（：?＾?＇?

后Ｕ２００樹脂水門汀均勻涂布于固定義齒組織面，將固定義齒就位于對應(yīng)種植體??－?基臺上，為了模擬臨床操作過程中手指的壓力，使用推拉力計（附圖２）在橋體??中央部位施加１０?Ｎ靜載荷，持續(xù)１０分鐘［３７］（圖２）。按照Ｕ２００廠家使用說明??書，光固化燈點固化后除去多余樹脂粘結(jié)劑，然后修復(fù)體每面固化２０ｓ完成粘接。??粘固后室溫環(huán)境下放置４８ｈ。??ｍｍ??ＭＭ??圖２修復(fù)體粘接示意圖??Ｆｉｇ．?２?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｖｉｅｗ?ｏｆ?ａｄｈｅｓｉｏｎ??１３??

１．?dāng)嗔演d荷??１．１循環(huán)加載后各組修復(fù)體均未出現(xiàn)破損。??１．?２靜態(tài)加載后四組修復(fù)體斷裂載荷值如圖４。??Ａ組、Ｂ組、Ｃ組、Ｄ組斷裂載荷值分別為（１５１８．?２９土２０８．?０５）、（?１７２７．４０??±１３４．?５２）、?（１５４３．?７３±１７７．?３９）、?Ｃ１７５３．?３９±?１４１．０８）?Ｎ，應(yīng)力應(yīng)變曲線如??圖５。各組數(shù)據(jù)符合正態(tài)分布且方差齊，可采用方差分析。方差分析結(jié)果表明四??組修復(fù)體之間的斷裂載荷值有統(tǒng)計學(xué)差異，戶＝〇．〇１８＜０．０５。使用ＬＳＤ－ｔ多重比??較后，結(jié)果顯示Ａ組與Ｂ組之間、Ｃ與Ｄ組之間差異有統(tǒng)計學(xué)意義，Ａ組和Ｃ組、??Ｒ組和Ｄ組之間無統(tǒng)計學(xué)差異。??２．
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本文編號：2849243