發(fā)布時(shí)間：2024-12-24 22:41

　　 為研究體外預(yù)應(yīng)力節(jié)段預(yù)制膠拼梁的抗彎極限承載能力和破壞模式,以某3×30m一聯(lián)連續(xù)箱梁橋?yàn)楸尘?以偏不利的實(shí)橋中跨為研究對(duì)象,根據(jù)相似理論,設(shè)計(jì)制作了一跨縮尺比為1∶3的10m簡(jiǎn)支工字型試驗(yàn)梁,按照設(shè)計(jì)承載能力極限狀態(tài)跨中最大正彎矩荷載組合和活載超載2個(gè)階段進(jìn)行了分級(jí)加載試驗(yàn)。結(jié)果表明:跨中最大正彎矩工況下,梁體強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計(jì)要求,結(jié)構(gòu)整體受壓,處于彈性受力狀態(tài);超載工況下,梁體底板逐漸消壓,跨中附近接縫截面底板開(kāi)裂,隨后裂縫逐漸變寬并豎直向上延伸,直至荷載超過(guò)接縫截面抗力設(shè)計(jì)值后,頂板局部混凝土壓碎,而鋼絞線未屈服;體外預(yù)應(yīng)力節(jié)段預(yù)制膠拼梁具有較大的抗彎極限承載能力,可能發(fā)生的破壞模式為跨中附近接縫截面頂板混凝土受壓破壞。

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1 試驗(yàn)梁構(gòu)造

由表1可知：實(shí)橋中跨為頂板寬12.150m的單箱單室截面，設(shè)定1∶3的縮尺比后，試驗(yàn)梁的截面再取單箱單室截面的一半，設(shè)計(jì)為左右對(duì)稱(chēng)的簡(jiǎn)支工字型試驗(yàn)梁，兩者縱向抗彎剛度滿足相似比關(guān)系。體外束橫截面布置按形心相同的原則，縮尺后采用2束3-?15.2mm和2束4-?15.2mm，在0.....

圖2 加載裝置

試驗(yàn)測(cè)試內(nèi)容為混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)力、撓度，鋼絞線應(yīng)力、相對(duì)伸長(zhǎng)量。應(yīng)力測(cè)試截面選取1號(hào)接縫處（A截面）、跨中（B截面）和2號(hào)接縫處（C截面），各截面測(cè)點(diǎn)編號(hào)為：頂板為1～5號(hào)，底板為6～10號(hào)，腹板為11～13號(hào)。撓度測(cè)試截面為B截面、四分點(diǎn)、A截面、C截面、梁端，測(cè)點(diǎn)布置在兩側(cè)翼緣板....

圖3 測(cè)點(diǎn)布置

限于篇幅，本文僅列出部分測(cè)點(diǎn)的結(jié)果。各加載工況下，試驗(yàn)梁荷載～應(yīng)力曲線如圖5所示。由圖5可知：0～1.0P時(shí)，各截面荷載～應(yīng)力曲線為線性，結(jié)構(gòu)處于彈性受力狀態(tài)，實(shí)測(cè)值均小于計(jì)算平均值，梁體強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)要求；1.0P～1.5P′時(shí)，各截面荷載～應(yīng)力曲線依然基本為線性；當(dāng)荷載達(dá)到....

圖4 試驗(yàn)梁有限元模型

圖3測(cè)點(diǎn)布置圖5試驗(yàn)梁荷載～應(yīng)力曲線

本文編號(hào)：4020033