針對(duì)某型燃?xì)獍l(fā)生器內(nèi)彈道性能試驗(yàn)中,出現(xiàn)實(shí)測(cè)曲線偏離設(shè)計(jì)基準(zhǔn)的問(wèn)題,通過(guò)分析試驗(yàn)數(shù)據(jù),并結(jié)合包覆材料性能及阻燃機(jī)理,確定原因?yàn)樵膊牧舷趸推岵荚诎舱辰雍笫雇七M(jìn)劑出現(xiàn)了硝化甘油遷移現(xiàn)象,從而影響了推進(jìn)劑能量與燃速,使產(chǎn)品內(nèi)彈道性能發(fā)生變化。改進(jìn)設(shè)計(jì)采用一種聚氨酯材料及澆注包覆工藝對(duì)推進(jìn)劑進(jìn)行包覆,并進(jìn)行產(chǎn)品內(nèi)彈道性能測(cè)試,結(jié)果表明包覆材料及工藝更改后內(nèi)彈道曲線更接近設(shè)計(jì)曲線,產(chǎn)品可靠性更高。 

【文章來(lái)源】：火工品. 2020,(02)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

某燃?xì)獍l(fā)生器結(jié)構(gòu)示意圖

對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理，并采用MATLAB軟件對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)與理論仿真數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比，如圖2所示。由圖2分析可知：理論設(shè)計(jì)裝藥最高壓強(qiáng)峰時(shí)間約為140ms，最高壓強(qiáng)約為27MPa，而實(shí)測(cè)最高壓強(qiáng)峰出現(xiàn)約為100ms，最高壓強(qiáng)約26MPa，最高壓強(qiáng)峰出現(xiàn)時(shí)間變短，最大壓強(qiáng)值相差不大，判定燃?xì)獍l(fā)生器性能?chē)?yán)重偏離設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。

采用新的包覆材料與工藝，進(jìn)行1發(fā)產(chǎn)品試制，以及性能摸底，檢測(cè)產(chǎn)品內(nèi)彈道性能（P——t曲線）。將理論內(nèi)彈道曲線與原/新包覆后內(nèi)彈道曲線進(jìn)行比對(duì)，如圖3所示，內(nèi)彈道曲線參數(shù)對(duì)比見(jiàn)表4。根據(jù)表4可知，原包覆設(shè)計(jì)最大壓強(qiáng)26.84 MPa，接近設(shè)計(jì)值27.43MPa，但其最高壓強(qiáng)出現(xiàn)時(shí)間97.5ms與燃燒時(shí)間89.5ms嚴(yán)重偏離設(shè)計(jì)值139.5ms，燃燒時(shí)間內(nèi)的升壓速率0.275 2MPa·ms-1偏離理論升壓速率0.196 6MPa·ms-1。新包覆設(shè)計(jì)最高壓強(qiáng)為22.02MPa，低于設(shè)計(jì)值27.43MPa，最高壓強(qiáng)出現(xiàn)時(shí)間（131.5ms）與燃燒時(shí)間（126.8ms）接近設(shè)計(jì)值（139.5ms），燃燒時(shí)間內(nèi)升壓速率0.211 7 MPa·ms-1接近設(shè)計(jì)值0.196 6 MPa·ms-1，且燃燒時(shí)間內(nèi)新包覆設(shè)計(jì)的壓強(qiáng)沖量（1.869 1×106 Pa·s）接近理論設(shè)計(jì)值（1.968 0×106Pa·s）。上述數(shù)據(jù)分析表明，采用新的包覆設(shè)計(jì)后推進(jìn)劑燃燒時(shí)間與壓強(qiáng)沖量（可視為推進(jìn)劑做功能力）更接近理論設(shè)計(jì)值，相比原包覆設(shè)計(jì)新包覆設(shè)計(jì)能夠起到良好的阻燃效果，推進(jìn)劑燃面基本能按設(shè)計(jì)燃面增長(zhǎng)速率進(jìn)行燃燒。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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