針對(duì)冷發(fā)射火箭尾部密封環(huán)密封性能考核需求,提出一種新的動(dòng)態(tài)壓力加載試驗(yàn)方法。該方法解決了準(zhǔn)靜態(tài)試驗(yàn)加壓緩慢導(dǎo)致過(guò)考核的問(wèn)題。通過(guò)計(jì)算預(yù)示給出了系統(tǒng)控制參數(shù)和加載結(jié)果的規(guī)律關(guān)系,能夠指導(dǎo)系統(tǒng)加載控制參數(shù)的確定,并降低試驗(yàn)調(diào)試難度。研究表明,該試驗(yàn)系統(tǒng)對(duì)外徑1m以上的密封環(huán),在建壓峰值1.5～5.6MPa,建壓時(shí)間100～10000ms的區(qū)間內(nèi),營(yíng)造的動(dòng)態(tài)壓力環(huán)境精確可控。

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【部分圖文】：

圖3系統(tǒng)計(jì)算模型Fig.3ComputationalModeloftheSystem

主要依靠調(diào)節(jié)貯氣高壓腔的初始充氣壓力值，建壓速度的控制主要依靠調(diào)節(jié)高壓容器后端限流環(huán)板的通流面積。試驗(yàn)前，需根據(jù)試驗(yàn)要求計(jì)算限流孔直徑d與高壓腔、雙膜片腔內(nèi)氣體壓力P1、P2，并選擇合適規(guī)格的爆破膜片。試驗(yàn)時(shí)，高壓腔和雙膜片腔交替充壓，壓力穩(wěn)定后，雙膜片腔排氣破膜后關(guān)閉閥門(mén)，高壓....

圖3系統(tǒng)計(jì)算模型Fig.3ComputationalModeloftheSystem

主要依靠調(diào)節(jié)貯氣高壓腔的初始充氣壓力值，建壓速度的控制主要依靠調(diào)節(jié)高壓容器后端限流環(huán)板的通流面積。試驗(yàn)前，需根據(jù)試驗(yàn)要求計(jì)算限流孔直徑d與高壓腔、雙膜片腔內(nèi)氣體壓力P1、P2，并選擇合適規(guī)格的爆破膜片。試驗(yàn)時(shí)，高壓腔和雙膜片腔交替充壓，壓力穩(wěn)定后，雙膜片腔排氣破膜后關(guān)閉閥門(mén)，高壓....

圖1密封環(huán)動(dòng)態(tài)壓力試驗(yàn)核心加載裝置結(jié)構(gòu)Fig.1ApparatusSchematicforDynamicPressureTestofSealRing

文通過(guò)對(duì)典型建壓過(guò)程數(shù)值仿真計(jì)算，與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了計(jì)算方法可行性，并給出試驗(yàn)系統(tǒng)控制參數(shù)和動(dòng)態(tài)壓力加載特性間的規(guī)律，最后給出了系統(tǒng)試驗(yàn)?zāi)芰Ψ秶?動(dòng)壓考核試驗(yàn)方法動(dòng)壓考核試驗(yàn)方法的主要原理是以壓縮空氣作為加載介質(zhì)和動(dòng)力，采用多腔雙破膜方式瞬間釋放壓縮空氣，通過(guò)控制高壓腔及雙膜....

圖2試驗(yàn)裝置三維示意Fig.23D-modelofApparatusSchematic

湫徒ㄑ構(gòu)?淌?搗掄婕撲悖?朧匝?結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了計(jì)算方法可行性，并給出試驗(yàn)系統(tǒng)控制參數(shù)和動(dòng)態(tài)壓力加載特性間的規(guī)律，最后給出了系統(tǒng)試驗(yàn)?zāi)芰Ψ秶?動(dòng)壓考核試驗(yàn)方法動(dòng)壓考核試驗(yàn)方法的主要原理是以壓縮空氣作為加載介質(zhì)和動(dòng)力，采用多腔雙破膜方式瞬間釋放壓縮空氣，通過(guò)控制高壓腔及雙膜片腔內(nèi)壓....

本文編號(hào)：3999178