輪邊減速器作為裝載機(jī)、自卸車等大型運(yùn)輸設(shè)備的第二級(jí)減速機(jī)構(gòu),常以大承載、輕量化、低噪聲和長(zhǎng)壽命為設(shè)計(jì)目標(biāo)。滾柱活齒傳動(dòng)具有結(jié)構(gòu)緊湊、承載能力高和傳動(dòng)效率高等優(yōu)點(diǎn),高度適用于輪邊減速器,然而在重載和沖擊性載荷下,其滾柱活齒易產(chǎn)生接觸應(yīng)力大、邊緣應(yīng)力集中和振動(dòng)噪聲大等不足,影響了設(shè)備的動(dòng)態(tài)性能和使用壽命,因此有必要對(duì)滾柱活齒進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)并研究系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性。以滾柱活齒為研究對(duì)象,提出一種復(fù)合滾柱活齒結(jié)構(gòu),通過(guò)對(duì)比分析復(fù)合滾柱活齒與空心滾柱活齒的結(jié)構(gòu)差異,并考慮母線的對(duì)數(shù)修形影響,引入兩個(gè)修正系數(shù)Δ_c和Δ_e,進(jìn)而得到復(fù)合滾柱活齒嚙合變形量計(jì)算公式,在有效嚙合力區(qū)間利用有限元方法對(duì)嚙合變形量進(jìn)行了驗(yàn)證,并對(duì)滾柱活齒在受載時(shí)嚙合線處等效應(yīng)力的分布規(guī)律進(jìn)行分析。結(jié)果表明:復(fù)合滾柱活齒可有效改善邊緣應(yīng)力集中現(xiàn)象,且最大等效應(yīng)力明顯降低。采用集中參數(shù)法建立復(fù)合滾柱活齒傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型,根據(jù)Lagrange方程建立系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)方程表達(dá)式,通過(guò)半功率帶寬法和模態(tài)應(yīng)變能法求解活齒系統(tǒng)的阻尼比,應(yīng)用杜哈梅積分公式求解得到復(fù)合滾柱活齒系統(tǒng)的振動(dòng)響應(yīng)曲線。由于活齒架與復(fù)合...

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【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖2-11滾柱活齒接觸變形分布云圖

燕山大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-20-a)實(shí)心滾柱活齒變形云圖b)空心滾柱活齒變形云圖c)復(fù)合滾柱活齒變形云圖圖2-11滾柱活齒接觸變形分布云圖表2-3不同滾柱活齒接觸變形理論計(jì)算值和有限元值接觸力(N)實(shí)心滾柱活齒空心滾柱活齒復(fù)合滾柱活齒理論計(jì)算值(mm)有限元值(mm)絕對(duì)誤差(%....

圖2-12等效應(yīng)力沿

第2章復(fù)合滾柱活齒結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與承載分析-21-兩種計(jì)算方法都是有效的�？招臐L柱活齒和復(fù)合滾柱活齒的有限元模型建立方式與實(shí)心滾柱活齒相似，采用此有限元分析方法確保了空心滾柱活齒和復(fù)合滾柱活齒接觸變形有限元分析的準(zhǔn)確性。此外，與空心滾柱活齒嚙合變形量相比，可以發(fā)現(xiàn)，復(fù)合滾柱活齒嚙合變形....

圖3-4滾柱活

第3章復(fù)合滾柱活齒傳動(dòng)系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)模型-31-歸一化的頻率參照量為固有頻率ωn，位移參照量為固有頻率所對(duì)應(yīng)的響應(yīng)。a)實(shí)心滾柱活齒b)復(fù)合滾柱活齒圖3-4滾柱活齒有限元模型歸一化的頻域響應(yīng)如圖3-5所示。實(shí)心滾柱活齒頻域響應(yīng)如圖3-5a)所示，在第二階固有頻率附近的半功率點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的....

圖4-6復(fù)合滾柱

燕山大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-44-中對(duì)三種滾柱活齒進(jìn)行三維建模并配置材料屬性，利用質(zhì)量評(píng)估功能計(jì)算滾柱活齒的質(zhì)量，滾柱活齒三維模型如圖4-6所示。a)實(shí)心滾柱活齒b)K=30%復(fù)合滾柱活齒c)K=40%復(fù)合滾柱活齒圖4-6復(fù)合滾柱活齒三維模型根據(jù)第三章對(duì)時(shí)變嚙合剛度計(jì)算結(jié)果可知，各....

本文編號(hào)：4020127