用于缺陷檢測的激光超聲數(shù)值模擬
發(fā)布時間:2022-01-02 22:23
激光超聲檢測技術(shù)憑借非接觸測量、激發(fā)超聲波頻帶范圍寬、能檢測出微小缺陷等優(yōu)點,在缺陷檢測領(lǐng)域應(yīng)用越來越廣泛。由于激光激發(fā)超聲的機理較為復(fù)雜,超聲傳播路徑不唯一,波形交疊現(xiàn)象嚴重,影響實際缺陷的檢測與識別。本文圍繞激光超聲檢測金屬缺陷的光聲轉(zhuǎn)換與傳播問題,以有限元數(shù)值模擬為手段,分析了脈沖激光激發(fā)超聲波的物理過程,研究了激光超聲在金屬中的傳播規(guī)律以及缺陷檢測的表征方法,為實際激光超聲在缺陷檢測中的應(yīng)用奠定基礎(chǔ)。本文基于激光超聲的基本理論,采用仿真軟件COMSOL Multiphysics建立了激光線源熱彈激發(fā)超聲波的二維平面應(yīng)變模型,數(shù)值模擬了脈沖激光激發(fā)出的瞬態(tài)溫度場、應(yīng)力場以及總聲場,研究了三個物理場的變化規(guī)律,并且通過實驗驗證了仿真回波信號的正確性;針對影響回波信號因素的問題,討論了模型厚度和激光線寬對回波信號的影響,確定了有限元仿真的具體參數(shù),有效保證了缺陷檢測數(shù)值模擬的有效性;依據(jù)激光超聲在表面及內(nèi)部缺陷模型中的傳播原理,仿真得出缺陷試件的激光超聲回波信號,分析了缺陷深度、位置對回波信號幅值、渡越時間的影響,并以此為依據(jù)實現(xiàn)了缺陷的粗略定位。本文得到的結(jié)論,可為激光檢測實驗提供...
【文章來源】:中北大學山西省
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
脈沖激光激發(fā)出的超聲波聲場
中北大學學位論文16熱彈激發(fā)出聲波的傳播規(guī)律和缺陷回波。仿真求解步驟如下:(1)選擇物理場脈沖激光激發(fā)超聲波的物理過程首先為熱傳導(dǎo)過程,激光作用處快速吸收部分激光能量后轉(zhuǎn)化為熱能,因此選擇固體傳熱模塊;隨著熱量的傳遞,這樣一個瞬態(tài)局部溫升必然引起熱膨脹,從而引起應(yīng)力和應(yīng)變,這一過程把熱能轉(zhuǎn)化成了機械能,因此選擇固體力學模塊。(2)建立模型、設(shè)置材料參數(shù)本課題選用金屬鋁板為研究對象,具有各向同性,將三維模型等效為二維平面應(yīng)變模型進行求解,如圖3-2所示。在幾何窗口繪制一個長30mm寬10mm的長方形代表被測工件鋁板,脈沖激光加載到鋁板的上表面,同樣在上表面距離激光入射X處接收信號,X為激發(fā)點到探測點的距離。鋁板材料的物理參數(shù)如表3-1所示:表3-1鋁的力學參數(shù)Tab.3-1Mechanicalparametersofaluminum楊氏模量(Pa)泊松比(Pa)熱膨脹系數(shù)(K-1)(Pa)(Pa)7.02×10100.342.31×10-55.81×10102.61×1010圖3-2仿真模型Fig.3-2Simulationmodel(3)施加力源、設(shè)置邊界條件本仿真中采用的激光源呈高斯函數(shù)分布。在激光激發(fā)超聲波的過程中,被測工件表脈沖激光接收點X
中北大學學位論文17面激光輻射引起的瞬間溫升是激發(fā)超聲波的主要原因,相當于一個力源,因此熱傳導(dǎo)過程是進行能量交換的主導(dǎo)過程,不考慮材料表面對激光的反射以及材料本身與外界的熱對流等情況,認為激光能量完全被材料所吸收,則鋁板的上表面吸收的脈沖激光能量可以表示為:)()()(),(0txQAtgxfTI(3-7)式中,)/exp()(202Rxxf(3-8))/exp()/()(00tttttg(3-9)其中,0R為脈沖激光的光斑半徑,0t為脈沖激光的上升時間,本仿真中,設(shè)光斑直徑為30m,脈沖激光上升時間0t為10ns。tA)(取1。脈沖激光的空間分布xf)(和時間分布tg)(如圖3-3、3-4所示:圖3-3空間分布圖3-4時間分布Fig.3-3SpacedistributionFig.3-4Timedistribution在熱分析中,設(shè)定材料的初始溫度為293.15K,模型的邊界條件按絕熱處理。在應(yīng)力分析中,鋁板的左右兩側(cè)邊界增加低反射邊界條件,上下表面滿足自由邊界條件,初始應(yīng)力和位移都為零。(4)網(wǎng)格剖分為保證能量在連續(xù)的兩個節(jié)點之間傳遞,選取合適的空間分辨率即網(wǎng)格大小尤為重要。通常情況下,網(wǎng)格小于彈性波波長的1/4才能夠滿足激光作用后的彈性波的傳播的精度要求。對于空間分布為高斯函數(shù),時間分布為狄拉克函數(shù))(t的脈沖激光激發(fā)的超
【參考文獻】:
期刊論文
[1]激光超聲技術(shù)在先進復(fù)合材料無損檢測中的應(yīng)用研究[J]. 孫廣開,周正干,陳曦. 失效分析與預(yù)防. 2016(05)
[2]基于激光超聲的鋁合金攪拌摩擦焊典型缺陷檢測及分析[J]. 鄭德根,陳華斌,王繼鋒,林濤,陳善本. 焊接學報. 2015(07)
[3]激光超聲表面波檢測薄板殘余應(yīng)力的數(shù)值模擬[J]. 戰(zhàn)宇,劉常升,張鳳鵬,邱兆國. 東北大學學報(自然科學版). 2015(03)
[4]激光超聲波成像技術(shù)在奧氏體不銹鋼焊縫檢測中的研究[J]. 曾偉,王海濤,田貴云,汪文,王驍,胡國星. 中國激光. 2014(07)
[5]基于應(yīng)力-位移混合有限元法的激光超聲數(shù)值模擬[J]. 許伯強,劉洪凱,徐桂東,徐晨光,李俊敏. 激光技術(shù). 2014(02)
[6]脈沖激光線源激發(fā)金屬圓管中馮.密賽斯應(yīng)力的研究[J]. 何躍娟,朱云,劉慧娟. 激光雜志. 2011(05)
[7]脈沖激光線源熱彈激發(fā)超聲導(dǎo)波的數(shù)值研究[J]. 關(guān)建飛. 南京郵電大學學報(自然科學版). 2011(03)
[8]利用激光超聲研究功能梯度材料中聲表面波的傳播特性[J]. 程曦,徐曉東,劉曉峻. 聲學學報. 2011(02)
[9]激光超聲無損檢測技術(shù)研究[J]. 趙添. 科技情報開發(fā)與經(jīng)濟. 2010(32)
[10]激光激發(fā)單模蘭姆波的有限元模擬[J]. 曹豆豆,王開圣,楊雁南. 南京航空航天大學學報. 2010(04)
博士論文
[1]金屬表面缺陷和鋼軌踏面殘余應(yīng)力的激光超聲無損檢測研究[D]. 王晶.北京交通大學 2016
[2]基于激光技術(shù)的振動和超聲檢測方法研究[D]. 張超.南京航空航天大學 2016
[3]金屬焊接殘余應(yīng)力的激光超聲無損檢測研究[D]. 董利明.南京理工大學 2012
[4]基于激光超聲檢測金屬材料表面缺陷的數(shù)值模擬[D]. 戴永.江蘇大學 2011
[5]激光聲表面波用于金屬表面缺陷無損檢測的研究[D]. 嚴剛.南京理工大學 2007
碩士論文
[1]金屬表面缺陷激光超聲檢測技術(shù)研究[D]. 李巧霞.中北大學 2018
[2]聲表面波用于表面加工損傷檢測有限元仿真技術(shù)研究[D]. 盛金月.天津大學 2016
[3]基于反射橫波的金屬材料內(nèi)部缺陷激光超聲檢測研究[D]. 李遠林.南京理工大學 2014
[4]激光超聲無損檢測系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 譚項林.國防科學技術(shù)大學 2011
[5]激光源空間分布對激光聲表面波影響研究[D]. 楊森.南京理工大學 2009
本文編號:3564990
【文章來源】:中北大學山西省
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
脈沖激光激發(fā)出的超聲波聲場
中北大學學位論文16熱彈激發(fā)出聲波的傳播規(guī)律和缺陷回波。仿真求解步驟如下:(1)選擇物理場脈沖激光激發(fā)超聲波的物理過程首先為熱傳導(dǎo)過程,激光作用處快速吸收部分激光能量后轉(zhuǎn)化為熱能,因此選擇固體傳熱模塊;隨著熱量的傳遞,這樣一個瞬態(tài)局部溫升必然引起熱膨脹,從而引起應(yīng)力和應(yīng)變,這一過程把熱能轉(zhuǎn)化成了機械能,因此選擇固體力學模塊。(2)建立模型、設(shè)置材料參數(shù)本課題選用金屬鋁板為研究對象,具有各向同性,將三維模型等效為二維平面應(yīng)變模型進行求解,如圖3-2所示。在幾何窗口繪制一個長30mm寬10mm的長方形代表被測工件鋁板,脈沖激光加載到鋁板的上表面,同樣在上表面距離激光入射X處接收信號,X為激發(fā)點到探測點的距離。鋁板材料的物理參數(shù)如表3-1所示:表3-1鋁的力學參數(shù)Tab.3-1Mechanicalparametersofaluminum楊氏模量(Pa)泊松比(Pa)熱膨脹系數(shù)(K-1)(Pa)(Pa)7.02×10100.342.31×10-55.81×10102.61×1010圖3-2仿真模型Fig.3-2Simulationmodel(3)施加力源、設(shè)置邊界條件本仿真中采用的激光源呈高斯函數(shù)分布。在激光激發(fā)超聲波的過程中,被測工件表脈沖激光接收點X
中北大學學位論文17面激光輻射引起的瞬間溫升是激發(fā)超聲波的主要原因,相當于一個力源,因此熱傳導(dǎo)過程是進行能量交換的主導(dǎo)過程,不考慮材料表面對激光的反射以及材料本身與外界的熱對流等情況,認為激光能量完全被材料所吸收,則鋁板的上表面吸收的脈沖激光能量可以表示為:)()()(),(0txQAtgxfTI(3-7)式中,)/exp()(202Rxxf(3-8))/exp()/()(00tttttg(3-9)其中,0R為脈沖激光的光斑半徑,0t為脈沖激光的上升時間,本仿真中,設(shè)光斑直徑為30m,脈沖激光上升時間0t為10ns。tA)(取1。脈沖激光的空間分布xf)(和時間分布tg)(如圖3-3、3-4所示:圖3-3空間分布圖3-4時間分布Fig.3-3SpacedistributionFig.3-4Timedistribution在熱分析中,設(shè)定材料的初始溫度為293.15K,模型的邊界條件按絕熱處理。在應(yīng)力分析中,鋁板的左右兩側(cè)邊界增加低反射邊界條件,上下表面滿足自由邊界條件,初始應(yīng)力和位移都為零。(4)網(wǎng)格剖分為保證能量在連續(xù)的兩個節(jié)點之間傳遞,選取合適的空間分辨率即網(wǎng)格大小尤為重要。通常情況下,網(wǎng)格小于彈性波波長的1/4才能夠滿足激光作用后的彈性波的傳播的精度要求。對于空間分布為高斯函數(shù),時間分布為狄拉克函數(shù))(t的脈沖激光激發(fā)的超
【參考文獻】:
期刊論文
[1]激光超聲技術(shù)在先進復(fù)合材料無損檢測中的應(yīng)用研究[J]. 孫廣開,周正干,陳曦. 失效分析與預(yù)防. 2016(05)
[2]基于激光超聲的鋁合金攪拌摩擦焊典型缺陷檢測及分析[J]. 鄭德根,陳華斌,王繼鋒,林濤,陳善本. 焊接學報. 2015(07)
[3]激光超聲表面波檢測薄板殘余應(yīng)力的數(shù)值模擬[J]. 戰(zhàn)宇,劉常升,張鳳鵬,邱兆國. 東北大學學報(自然科學版). 2015(03)
[4]激光超聲波成像技術(shù)在奧氏體不銹鋼焊縫檢測中的研究[J]. 曾偉,王海濤,田貴云,汪文,王驍,胡國星. 中國激光. 2014(07)
[5]基于應(yīng)力-位移混合有限元法的激光超聲數(shù)值模擬[J]. 許伯強,劉洪凱,徐桂東,徐晨光,李俊敏. 激光技術(shù). 2014(02)
[6]脈沖激光線源激發(fā)金屬圓管中馮.密賽斯應(yīng)力的研究[J]. 何躍娟,朱云,劉慧娟. 激光雜志. 2011(05)
[7]脈沖激光線源熱彈激發(fā)超聲導(dǎo)波的數(shù)值研究[J]. 關(guān)建飛. 南京郵電大學學報(自然科學版). 2011(03)
[8]利用激光超聲研究功能梯度材料中聲表面波的傳播特性[J]. 程曦,徐曉東,劉曉峻. 聲學學報. 2011(02)
[9]激光超聲無損檢測技術(shù)研究[J]. 趙添. 科技情報開發(fā)與經(jīng)濟. 2010(32)
[10]激光激發(fā)單模蘭姆波的有限元模擬[J]. 曹豆豆,王開圣,楊雁南. 南京航空航天大學學報. 2010(04)
博士論文
[1]金屬表面缺陷和鋼軌踏面殘余應(yīng)力的激光超聲無損檢測研究[D]. 王晶.北京交通大學 2016
[2]基于激光技術(shù)的振動和超聲檢測方法研究[D]. 張超.南京航空航天大學 2016
[3]金屬焊接殘余應(yīng)力的激光超聲無損檢測研究[D]. 董利明.南京理工大學 2012
[4]基于激光超聲檢測金屬材料表面缺陷的數(shù)值模擬[D]. 戴永.江蘇大學 2011
[5]激光聲表面波用于金屬表面缺陷無損檢測的研究[D]. 嚴剛.南京理工大學 2007
碩士論文
[1]金屬表面缺陷激光超聲檢測技術(shù)研究[D]. 李巧霞.中北大學 2018
[2]聲表面波用于表面加工損傷檢測有限元仿真技術(shù)研究[D]. 盛金月.天津大學 2016
[3]基于反射橫波的金屬材料內(nèi)部缺陷激光超聲檢測研究[D]. 李遠林.南京理工大學 2014
[4]激光超聲無損檢測系統(tǒng)關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 譚項林.國防科學技術(shù)大學 2011
[5]激光源空間分布對激光聲表面波影響研究[D]. 楊森.南京理工大學 2009
本文編號:3564990
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