針對5 mm厚E36高強(qiáng)鋼板材,開展了低功率脈沖激光誘導(dǎo)熔化極活性氣體保護(hù)電弧復(fù)合仰焊試驗(yàn)。研究結(jié)果表明:相比于熔化極活性氣體保護(hù)電弧焊,激光誘導(dǎo)熔化極活性氣體保護(hù)電弧復(fù)合焊接接頭的焊接熱輸入可降低29%。復(fù)合焊接通過減小焊接熔池尺寸,可有效抑制內(nèi)凹缺陷的產(chǎn)生,進(jìn)而增大工藝參數(shù)區(qū)間。拉伸和彎曲試驗(yàn)表明,無內(nèi)凹缺陷接頭具有良好抗拉強(qiáng)度和彎曲載荷;有內(nèi)凹缺陷接頭抗拉強(qiáng)度與母材相當(dāng),但最大彎曲載荷顯著降低。 

【文章來源】：中國機(jī)械工程. 2020,31(17)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

激光誘導(dǎo)MAG電弧復(fù)合仰焊裝置

復(fù)合熱源焊接過程中,電弧使工件預(yù)熱,降低了材料對激光的反射,因而激光的熱源效率ηL=0.7,MAG電弧的熱源效率ηM=0.8[11]。表2 試驗(yàn)工藝參數(shù)Tab.2 Experimental process parameters 試樣 單MAG焊Ⅰ 單MAG焊Ⅱ 復(fù)合焊Ⅰ 復(fù)合焊Ⅱ 激光功率(W) - - 480 480 離焦量fd (mm) 0 0 光絲間距Dla (mm) 2 2 電弧電流(A) 200 240 200 240 裝配間隙(mm) 1 1 1 1 焊接速度 (mm/min) 750 650 750 750 熱輸入量 (J/mm) 320 491 347 452

焊后觀察仰焊接頭正面、背面的焊縫形貌,并沿垂直于焊縫方向截取試樣,打磨、拋光、腐蝕后用金相顯微鏡觀察焊縫橫截面形狀。按照GB/T228-2002《金屬材料室溫拉伸試驗(yàn)方法》和GB/T2563-2008《焊接接頭彎曲試樣方法》,用線切割截取標(biāo)準(zhǔn)拉伸和彎曲試樣,采用CS2205型電子萬能試驗(yàn)機(jī)分別測試接頭的靜拉伸力學(xué)性能和圓形壓頭三點(diǎn)彎曲背彎力學(xué)性能。拉伸試樣和彎曲試樣如圖3、圖4所示。圖4 彎曲試樣示意圖

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]管道全位置自動(dòng)焊的研究現(xiàn)狀及展望[J]. 郭春富,孫偉強(qiáng),劉帛炎,常云龍.  電焊機(jī). 2017(11)
[2]長輸管道激光-電弧復(fù)合焊接技術(shù)研究[J]. 曾惠林,張?jiān)?皮亞東,鄒岳峰.  金屬加工(熱加工). 2017(04)
[3]X80管線鋼焊接接頭TEM觀察下的斷裂行為對比[J]. 許寧,王峰會(huì),羅金恒,陸勇俊.  中國機(jī)械工程. 2016(03)
[4]能源節(jié)約型激光誘導(dǎo)電弧復(fù)合焊技術(shù)及應(yīng)用[J]. 劉黎明,王紅陽,宋剛.  焊接學(xué)報(bào). 2015(11)
[5]高強(qiáng)鋼厚板激光-GMAW復(fù)合雙面同步橫焊特性研究[J]. 陳彥賓,馮杰才,李俐群.  機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2016(02)
[6]X80管線鋼光纖激光-MAG復(fù)合焊接打底層組織及性能[J]. 雷正龍,檀財(cái)旺,陳彥賓,劉德健,胡席遠(yuǎn),胡佩佩,曾惠林.  中國激光. 2013(04)
[7]全位置MAG焊縫成形控制技術(shù)及研究進(jìn)展[J]. 岳建鋒,李亮玉,姜旭東,牛雪娟,劉文吉.  中國機(jī)械工程. 2012(10)
[8]變極性等離子弧穿孔熔池受力及焊縫成形穩(wěn)定性[J]. 韓永全,郭龍,陳樹君,杜茂華,吳永軍.  材料工程. 2011(12)
[9]管道全位置自動(dòng)焊機(jī)的專用電源及焊接工藝[J]. 陳樹君,盧振洋,任福深,梁君直,閆政,陳江.  焊接學(xué)報(bào). 2009(02)



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