為了實(shí)現(xiàn)汽車(chē)板熱軋工序的節(jié)能創(chuàng)效,河鋼邯鋼依托2250熱連軋產(chǎn)線開(kāi)展超低碳IF鋼鐵素體軋制工業(yè)試制,分別對(duì)熱板顯微組織、力學(xué)性能及連退成品顯微組織、力學(xué)性能、織構(gòu)等進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果顯示:DC06鐵素體軋制熱板顯微組織為非再結(jié)晶軋制態(tài)組織,奧氏體軋制熱板顯微組織為典型再結(jié)晶多邊形鐵素體;DC06鐵素體軋制熱板屈服強(qiáng)度R_p0.2和抗拉強(qiáng)度R_m較奧氏體軋制有所提高且波動(dòng)范圍大,斷后延伸率A降低約10%;鐵素體軋制工藝連退成品DC06顯微組織均勻、晶粒尺寸較奧氏體軋制更加細(xì)小;其塑性應(yīng)變比r值相對(duì)較低、各向異性更明顯;奧氏體軋制工藝{111}面織構(gòu)比鐵素體軋制工藝強(qiáng)烈,更有利于沖壓成型。 

【文章來(lái)源】：鋼鐵釩鈦. 2020,41(05)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

熱板顯微組織對(duì)比

為了對(duì)比數(shù)據(jù)的科學(xué)性，避免單值誤差，采用統(tǒng)計(jì)學(xué)軟件Mintab的單因子方差分析方法繪制數(shù)據(jù)箱線圖，對(duì)比鐵素體軋制與奧氏體軋制兩種工藝下的力學(xué)性能是否存在差異性，力學(xué)性能數(shù)據(jù)均取板寬1/4位置測(cè)量結(jié)果，試樣為縱向50 mm×25 mm標(biāo)樣，統(tǒng)計(jì)結(jié)果如圖3所示�？梢�(jiàn)，鐵素體軋制整體屈服強(qiáng)度Rp0.2和抗拉強(qiáng)度Rm較奧氏體軋制有所提高，系未再結(jié)晶組織中儲(chǔ)存的畸變能及大量位錯(cuò)導(dǎo)致[8]，且強(qiáng)度波動(dòng)范圍更大;同時(shí)斷后延伸率A降低約10%。經(jīng)單因子方差分析可知，屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度P值>0.005，鐵素體軋制和奧氏體軋制沒(méi)有顯著差異;而斷后延伸率P值<0.005，兩種工藝存在顯著差異性。2.2 連退板組織性能對(duì)比

圖4為兩種工藝下DC06連退板顯微組織。鐵素體軋制DC06顯微組織分布均勻，晶粒尺寸較傳統(tǒng)奧氏體軋制更加細(xì)小，其晶粒度為10.5級(jí)，奧氏體區(qū)軋制晶粒度為9級(jí)。鐵素體軋制熱板纖維狀非再結(jié)晶組織經(jīng)過(guò)73%的冷軋軋制后變形晶粒更細(xì)小，高密度位錯(cuò)及晶界發(fā)生糾纏導(dǎo)致畸變能更高，該種冷軋態(tài)組織在連續(xù)退火過(guò)程中容易形成更多的再結(jié)晶核心，進(jìn)而細(xì)化連退組織。2)力學(xué)性能

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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本文編號(hào)：3345043