發(fā)布時間：2021-08-15 15:57

　　采用雙相區(qū)（α+γ）軋制及雙相區(qū)短時保溫處理相結(jié)合的方式,制備了一種高強高韌性低碳低合金鐵素體/馬氏體雙相鋼,并采用SEM、室溫拉伸試驗和維氏硬度檢測等手段研究了不同軋制工藝對鐵素體/馬氏體雙相鋼組織和性能的影響。結(jié)果表明:相對于普通的連續(xù)軋制工藝,等溫軋制和道次之間短時保溫處理相結(jié)合的工藝對鐵素體/馬氏體雙相鋼的相比例、形貌和尺寸有重要影響。等溫軋制及短時保溫處理的雙相鋼的組織明顯細化,馬氏體相比例增加,組織均勻性顯著改善,屈服強度提升了34%,達到1229 MPa,屈強比高達0.78,斷口為韌性斷口特征,呈細小韌窩狀,具有良好的綜合力學(xué)性能。 

【文章來源】：金屬熱處理. 2020,45(09)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

熱加工工藝示意圖

不同軋制工藝下的組織演化示意圖

不同熱加工工藝條件下試驗鋼的拉伸曲線如圖4所示，硬度和拉伸性能具體值列于表1中。在工藝a和b的條件下，試驗鋼呈現(xiàn)連續(xù)屈服狀態(tài)，其屈強比較低，仍具有典型雙相鋼的均勻伸長率較大，均勻塑性變形量較大的特點。試驗鋼的屈服強度均在850 MPa以上，抗拉強度達到1340 MPa以上，硬度達到350 HV0.5左右，在連續(xù)兩道次軋制工藝a下試驗鋼的伸長率達到11.2%。工藝c條件下，試驗鋼硬度、屈服強度、抗拉強度都明顯提升，硬度達到385 HV0.5，抗拉強度達到1584 MPa，屈強比提高到0.78，與工藝b相比，抗拉強度提高了221 MPa，但伸長率并沒有明顯降低。不同工藝條件下試驗鋼的拉伸斷口形貌如圖5所示。圖5(a)為工藝a所對應(yīng)的試樣的拉伸斷口形貌，斷口形貌主要呈現(xiàn)韌窩狀，斷口為典型的韌性斷口特征。圖5(b)為工藝b所對應(yīng)的試樣的斷口形貌，斷口韌窩比例相對減少，伴隨有明顯的撕裂棱，該工藝條件下斷口有部分準(zhǔn)解理面，表現(xiàn)為一定的脆性特征。圖5(c)為工藝c所對應(yīng)試樣的斷口形貌，斷口均呈現(xiàn)韌窩狀分布，相對于其它兩種工藝，工藝c的韌窩尺寸更加細小。

【參考文獻】：
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本文編號：3344851