低壓冷噴涂Cu-Zn復(fù)合涂層的耐蝕性能
發(fā)布時(shí)間:2021-01-23 08:34
使用低壓冷噴涂技術(shù),分別在45#鋼基體與45#鋼加鍍鉻層基體上制備銅鋅涂層試樣。通過(guò)靜態(tài)浸泡與銅加速醋酸鹽霧腐蝕試驗(yàn)(CASS)對(duì)涂層和涂層加鍍鉻層試樣的腐蝕性能進(jìn)行研究;采用SEM、XPS對(duì)腐蝕前后涂層與鍍鉻層的微觀形貌與元素價(jià)態(tài)進(jìn)行表征。結(jié)果表明:靜態(tài)腐蝕過(guò)程中,銅鋅涂層的耐腐蝕性能優(yōu)于銅鋅涂層加鍍鉻層;CASS試驗(yàn)中,隨著原始粉體中鋅含量的增加,涂層試樣與涂層加鍍鉻層試樣的耐腐蝕性能提高,當(dāng)銅/鋅比為6:4時(shí),對(duì)應(yīng)涂層試樣、涂層加鍍鉻層試樣與純鍍鉻層的耐腐性能達(dá)到六級(jí)。銅鋅涂層在腐蝕液中由于電化學(xué)腐蝕及氯化作用,導(dǎo)致銅鋅均發(fā)生了腐蝕,其腐蝕產(chǎn)物主要為Zn(OH)2、Cu2O與CuCl2。銅鋅涂層加鍍鉻層試樣在腐蝕過(guò)程中,鋅的腐蝕在一定程度上可以起到減緩鍍鉻層腐蝕的作用,這種減緩的作用與鍍鉻層上析出的銅膜共同保護(hù)鍍鉻層,增強(qiáng)其耐腐蝕性能。
【文章來(lái)源】:稀有金屬材料與工程. 2020,49(06)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:10 頁(yè)
【部分圖文】:
噴涂粉體微觀形貌及粉末的粒度分布
試樣在腐蝕試驗(yàn)前對(duì)非涂層(鍍鉻層)面進(jìn)行密封處理。使用YWR-150鹽霧試驗(yàn)箱依照GB6460-86進(jìn)行銅加速醋酸鹽霧試驗(yàn)(CASS),試驗(yàn)周期為120 h,依照GB6461-2002對(duì)腐蝕后試樣表面的腐蝕等級(jí)進(jìn)行評(píng)判。靜態(tài)浸泡試驗(yàn)的腐蝕液成分與CASS試驗(yàn)腐蝕液相同,室溫浸泡120 h,腐蝕速率計(jì)算公式如式(1)所示。腐蝕數(shù)據(jù)依照GB12336-90統(tǒng)計(jì);腐蝕產(chǎn)物依照GB16545-1996清除。式中:V為涂層的腐蝕速率(g/m2·h);W0為涂層試樣的初始質(zhì)量(g);W1為清除涂層腐蝕產(chǎn)物后試樣的質(zhì)量(g);s為涂層面積(m2);t為腐蝕進(jìn)行的時(shí)間(h)。
圖4為CASS試驗(yàn)120 h時(shí)涂層試樣、涂層加鍍鉻層試樣、鍍鉻層試樣的宏觀形貌。由圖可以觀察到,當(dāng)銅/鋅比為10:0,9:1,8:2,7:3時(shí),對(duì)應(yīng)涂層與涂層加鍍鉻層試樣表面均被腐蝕產(chǎn)物覆蓋。當(dāng)銅/鋅比為6:4,5:5時(shí),對(duì)應(yīng)涂層與涂層加鍍鉻試樣表面出現(xiàn)嚴(yán)重點(diǎn)蝕。根據(jù)表2中點(diǎn)蝕出現(xiàn)的時(shí)間對(duì)涂層與涂層加鍍鉻層試樣的耐腐蝕性能進(jìn)行判斷,當(dāng)銅/鋅比為6:4,5:5時(shí),涂層與涂層加鍍鉻層試樣的耐腐蝕性能最好,該配比下的涂層試樣、涂層加鍍鉻層試樣、鍍鉻層三者的耐腐蝕性能基本上是一致的,均達(dá)到了耐腐蝕六級(jí)。圖4 涂層試樣(A)與涂層加鍍鉻層試樣(B)在CASS試驗(yàn)120 h時(shí)的宏觀形貌(a~f分別表示銅/鋅粉體配比為10:0,9:1,8:2,7:3,6:4,5:5,g表示鍍鉻層)
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Al基金屬玻璃涂層孔隙特性的精確表征及對(duì)其腐蝕行為的影響規(guī)律[J]. 王曉明,朱勝,楊柏俊,陳永星. 稀有金屬材料與工程. 2017(12)
[2]表面損傷活柱/活塞桿的修復(fù)工藝[J]. 陳艷紅,許俊博. 煤礦機(jī)電. 2017(06)
[3]液壓支架立柱的維修技術(shù)[J]. 劉混田. 陜西煤炭. 2017(02)
[4]基于激光熔覆技術(shù)的礦用液壓支架修復(fù)[J]. 黎文強(qiáng),馬宗彬,丁紫陽(yáng). 煤礦機(jī)械. 2016(11)
[5]鈮對(duì)液壓支架立柱等離子熔敷涂層組織性能的影響[J]. 丁衛(wèi)東,栗卓新,李國(guó)棟,李楊. 焊接. 2015(11)
[6]基于復(fù)合電鍍工藝修復(fù)液壓支架立柱的腐蝕破損[J]. 彭雪峰. 電鍍與環(huán)保. 2013(04)
[7]液壓支架立柱的腐蝕機(jī)理及其防護(hù)[J]. 王志華. 礦山機(jī)械. 2011(09)
[8]冷噴涂技術(shù)的研究現(xiàn)狀及進(jìn)展[J]. 卜恒勇,盧晨. 材料工程. 2010(01)
[9]高鋁青銅Cu-14Al-X合金在3.5%NaCl溶液中的腐蝕行為[J]. 李文生,王智平,路陽(yáng),袁利華,徐建林,魏迪生. 中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào). 2006(03)
本文編號(hào):2994902
【文章來(lái)源】:稀有金屬材料與工程. 2020,49(06)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:10 頁(yè)
【部分圖文】:
噴涂粉體微觀形貌及粉末的粒度分布
試樣在腐蝕試驗(yàn)前對(duì)非涂層(鍍鉻層)面進(jìn)行密封處理。使用YWR-150鹽霧試驗(yàn)箱依照GB6460-86進(jìn)行銅加速醋酸鹽霧試驗(yàn)(CASS),試驗(yàn)周期為120 h,依照GB6461-2002對(duì)腐蝕后試樣表面的腐蝕等級(jí)進(jìn)行評(píng)判。靜態(tài)浸泡試驗(yàn)的腐蝕液成分與CASS試驗(yàn)腐蝕液相同,室溫浸泡120 h,腐蝕速率計(jì)算公式如式(1)所示。腐蝕數(shù)據(jù)依照GB12336-90統(tǒng)計(jì);腐蝕產(chǎn)物依照GB16545-1996清除。式中:V為涂層的腐蝕速率(g/m2·h);W0為涂層試樣的初始質(zhì)量(g);W1為清除涂層腐蝕產(chǎn)物后試樣的質(zhì)量(g);s為涂層面積(m2);t為腐蝕進(jìn)行的時(shí)間(h)。
圖4為CASS試驗(yàn)120 h時(shí)涂層試樣、涂層加鍍鉻層試樣、鍍鉻層試樣的宏觀形貌。由圖可以觀察到,當(dāng)銅/鋅比為10:0,9:1,8:2,7:3時(shí),對(duì)應(yīng)涂層與涂層加鍍鉻層試樣表面均被腐蝕產(chǎn)物覆蓋。當(dāng)銅/鋅比為6:4,5:5時(shí),對(duì)應(yīng)涂層與涂層加鍍鉻試樣表面出現(xiàn)嚴(yán)重點(diǎn)蝕。根據(jù)表2中點(diǎn)蝕出現(xiàn)的時(shí)間對(duì)涂層與涂層加鍍鉻層試樣的耐腐蝕性能進(jìn)行判斷,當(dāng)銅/鋅比為6:4,5:5時(shí),涂層與涂層加鍍鉻層試樣的耐腐蝕性能最好,該配比下的涂層試樣、涂層加鍍鉻層試樣、鍍鉻層三者的耐腐蝕性能基本上是一致的,均達(dá)到了耐腐蝕六級(jí)。圖4 涂層試樣(A)與涂層加鍍鉻層試樣(B)在CASS試驗(yàn)120 h時(shí)的宏觀形貌(a~f分別表示銅/鋅粉體配比為10:0,9:1,8:2,7:3,6:4,5:5,g表示鍍鉻層)
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]Al基金屬玻璃涂層孔隙特性的精確表征及對(duì)其腐蝕行為的影響規(guī)律[J]. 王曉明,朱勝,楊柏俊,陳永星. 稀有金屬材料與工程. 2017(12)
[2]表面損傷活柱/活塞桿的修復(fù)工藝[J]. 陳艷紅,許俊博. 煤礦機(jī)電. 2017(06)
[3]液壓支架立柱的維修技術(shù)[J]. 劉混田. 陜西煤炭. 2017(02)
[4]基于激光熔覆技術(shù)的礦用液壓支架修復(fù)[J]. 黎文強(qiáng),馬宗彬,丁紫陽(yáng). 煤礦機(jī)械. 2016(11)
[5]鈮對(duì)液壓支架立柱等離子熔敷涂層組織性能的影響[J]. 丁衛(wèi)東,栗卓新,李國(guó)棟,李楊. 焊接. 2015(11)
[6]基于復(fù)合電鍍工藝修復(fù)液壓支架立柱的腐蝕破損[J]. 彭雪峰. 電鍍與環(huán)保. 2013(04)
[7]液壓支架立柱的腐蝕機(jī)理及其防護(hù)[J]. 王志華. 礦山機(jī)械. 2011(09)
[8]冷噴涂技術(shù)的研究現(xiàn)狀及進(jìn)展[J]. 卜恒勇,盧晨. 材料工程. 2010(01)
[9]高鋁青銅Cu-14Al-X合金在3.5%NaCl溶液中的腐蝕行為[J]. 李文生,王智平,路陽(yáng),袁利華,徐建林,魏迪生. 中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào). 2006(03)
本文編號(hào):2994902
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