針對M54超高強(qiáng)度二次硬化鋼鍛后粗晶,鍛件冷卻和退火過程中的開裂,以及退火硬度偏高（HRC45）難以切削加工等問題,作者首先借助于Gleeble-3800熱模擬試驗(yàn)機(jī)研究了熱變形粗晶的形成規(guī)律和條件,以及熱變形粗晶的遺傳特征;隨后在實(shí)驗(yàn)室模擬鍛后冷卻與隨后退火對微觀組織和力學(xué)性能的影響,用以評價(jià)鍛后冷卻和退火的開裂傾向;最后通過研究降低退火硬度,改善切削性能的工藝技術(shù),研究得到下列主要結(jié)果:通過觀察1250℃加熱后分別降溫到1000⁸50℃之間壓縮變形過程中的微觀組織變化,結(jié)果表明小變形（高度下降30%）未發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶,保留1250℃加熱的粗大晶粒,900℃和950℃較大程度變形（高度下降70%）發(fā)生部分動態(tài)再結(jié)晶,1000℃變形接近完成動態(tài)再結(jié)晶,使晶粒顯著細(xì)化。據(jù)此預(yù)測冶煉坯和鍛造半成品高溫加熱后若局部延遲變形,其溫度降低而不能發(fā)生動態(tài)再結(jié)晶是鍛件局部粗晶形成的主要原因。對變形粗晶試樣（850℃變形）經(jīng)過950℃、1000℃、1050℃和1100℃重新加熱奧氏體化,結(jié)果表明950℃和1000℃重新加熱遺傳粗大的變形奧氏體晶界,1050℃重新加熱形成尺寸相對均... 

【文章來源】：鋼鐵研究總院北京市

【文章頁數(shù)】：71 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

不同回火溫度下HY180的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和夏比沖擊功變化曲線圖

1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強(qiáng)度的變化 AF1410 二次硬化鋼的弱點(diǎn)，進(jìn)一步提高碳含量，同時(shí)適進(jìn)行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬的強(qiáng)韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強(qiáng)度的 C30t100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴(yán)與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應(yīng)力腐蝕Met100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術(shù)公司開發(fā)了 Ferr成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W和強(qiáng)韌性機(jī)制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏碳化物實(shí)現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋勢，抗拉強(qiáng)度也接近于 AerMet100 鋼，應(yīng)力腐蝕抗力（KISCC優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯(cuò)的應(yīng)用前景。

圖 1.2 不同回火溫度下 AF1410 鋼的沖擊功和屈服強(qiáng)度的變化圖述 AF1410 二次硬化鋼的弱點(diǎn)，進(jìn)一步提高碳含量，同時(shí)適當(dāng)并進(jìn)行 Cr、Mo 的優(yōu)化配置，成功研制出 AerMet100 二次硬化化的強(qiáng)韌性配合（圖 1.3）。正如前已述及的與同強(qiáng)度的 C300 et100 二次硬化鋼具有明顯的斷裂韌性優(yōu)勢，可作為要求最嚴(yán)，與 AF1410 鋼對比可以看出 AerMet100 二次硬化鋼應(yīng)力腐蝕erMet100 鋼問世十年后美國昆斯塔克新技術(shù)公司開發(fā)了 Ferriu學(xué)成分為 0.21%C、14%Co、10%Cr、5.5%Ni、2%Mo、1%W、藝和強(qiáng)韌性機(jī)制類似于 AerMet100 鋼，即淬火組織為板條馬氏金碳化物實(shí)現(xiàn)二次硬化。Ferrium S53 含有較高的 Cr，在海洋優(yōu)勢，抗拉強(qiáng)度也接近于 AerMet100 鋼，應(yīng)力腐蝕抗力（KISCC）的優(yōu)勢，如圖 1.4，具有不錯(cuò)的應(yīng)用前景。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]退火工藝對Cr12Mo1V1鋼組織及硬度與切削性能的影響[J]. 孫秀華,劉明,曹瑩.  模具制造. 2017(11)
[2]回火溫度對超高強(qiáng)度35Cr3Ni2SiMnMoVA鋼組織與性能的影響[J]. 范新超,王春旭,厲勇,黃順喆,韓順,劉憲民.  金屬熱處理. 2017(04)
[3]珠光體轉(zhuǎn)變新機(jī)制——珠光體轉(zhuǎn)變研究之二[J]. 劉宗昌,計(jì)云萍.  熱處理. 2017(02)
[4]珠光體的概念及組織特征——珠光體轉(zhuǎn)變研究之一[J]. 劉宗昌,計(jì)云萍.  熱處理. 2017(01)
[5]AMS 6308鋼大棒材鍛造開裂原因分析[J]. 趙吉慶,楊鋼,包漢生,劉正東,嚴(yán)曉紅.  熱加工工藝. 2017(03)
[6]高Co-Ni二次硬化鋼的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則與時(shí)效工藝分析[J]. 王晨充,張弛,楊志剛,蘇杰,翁宇慶.  金屬學(xué)報(bào). 2017(02)
[7]退火工藝對AMS 6308鋼硬度及組織的影響[J]. 彭濤,趙吉慶,曹建春,楊鋼.  鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2016(04)
[8]Cr12MoV鋼的鍛造和熱處理工藝[J]. 王耀武,曹明宇,閆振.  熱處理. 2014(04)
[9]鐵素體-珠光體型非調(diào)質(zhì)鋼中的微合金化及鍛造工藝[J]. 劉棟林,譚利,楊紅新,包耀宗.  鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2013(12)
[10]關(guān)于大型鍛件鍛造開裂的研究方法[J]. 張義帥,孫紅星,劉華,張秀芝,田香菊.  大型鑄鍛件. 2013(05)

博士論文
[1]超高強(qiáng)度鋼整體模鍛全過程微觀組織演化及數(shù)字化表征[D]. 黃始全.中南大學(xué) 2013
[2]Ni-Cr-Fe合金中晶界偏聚與晶界析出的研究[D]. 李慧.上海大學(xué) 2011

碩士論文
[1]殘余奧氏體及其對一種熱沖壓鋼力學(xué)性能的影響[D]. 吳淑通.東北大學(xué) 2014



本文編號：2936760