隔震曲線梁橋因結(jié)構(gòu)形式的復(fù)雜性與獨(dú)特性,其地震響應(yīng)相較于隔震直線梁橋更為復(fù)雜。為了研究地震動(dòng)隨機(jī)性對(duì)隔震曲線梁橋動(dòng)力響應(yīng)的影響,建立了某三跨隔震曲線梁橋有限元模型,對(duì)不同地震動(dòng)入射角及不同地震動(dòng)強(qiáng)度下的隔震曲線梁橋進(jìn)行了非線性時(shí)程分析,同時(shí)考慮了曲線梁橋圓心角及隔震支座非線性的影響。以典型地震波為例,研究了隔震支座位移、中墩墩底剪力隨地震動(dòng)入射角、地震動(dòng)強(qiáng)度及曲線梁橋圓心角的變化規(guī)律。結(jié)果表明:地震動(dòng)入射角的隨機(jī)性對(duì)隔震曲線梁橋切向及徑向的地震響應(yīng)有顯著影響。切向響應(yīng)與徑向響應(yīng)最大值所對(duì)應(yīng)的最不利入射角相差約90°;相較于中墩支座,邊墩支座的位移響應(yīng)受曲線梁橋圓心角的影響更大;與中墩徑向剪力相比,其切向剪力對(duì)圓心角的變化更加敏感;相同地震動(dòng)入射角下,圓心角的增大使得隔震曲線梁橋中墩受力更加不均衡;當(dāng)?shù)卣饎?dòng)沿著最不利入射角輸入時(shí),在同一峰值加速度的地震動(dòng)作用下,不同圓心角的隔震曲線梁橋的動(dòng)力響應(yīng)基本一致。

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

圖1隔震曲線連續(xù)梁橋構(gòu)造圖（單位：m)

某三跨隔震曲線連續(xù)梁橋（如圖1所示）跨徑L為35m+35m+35m，曲率半徑R為200m。主梁采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁，其截面為單箱雙室，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50。橋墩采用圓形雙柱墩，墩高6.4m，直徑為1.6m，其混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C35。主梁截面、橋墩立面尺寸如圖1(a),(b....

圖2雙向地震作用下三跨隔震曲線連續(xù)梁橋有限元模型

根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，基于ANSYS建立了該橋有限元模型，如圖2所示。主梁和橋墩用彈性梁?jiǎn)卧狟EAM4模擬，中墩鉛芯橡膠支座、邊墩四氟乙烯滑板橡膠支座的力學(xué)模型由簡(jiǎn)化的水平切向、徑向的非線性彈簧及豎向的線性彈簧所組成，在ANSYS中分別采用COMBIN40、COMBIN14單元模擬，不考....

圖31#地震動(dòng)下支座位移隨地震動(dòng)入射角的變化曲線（PGA=0.4g)

為了研究地震動(dòng)方向隨機(jī)性對(duì)隔震曲線梁橋的影響，以內(nèi)側(cè)隔震支座為分析對(duì)象，得到了地震動(dòng)主分量峰值加速度為0.4g時(shí)，1#和3#作用下，B1和B2支座最大切向、徑向位移結(jié)果分別如圖3和4所示。由結(jié)果可知，支座最大位移均大于屈服位移，說明隔震支座均已進(jìn)入非線性狀態(tài)。圖43#地震動(dòng)下支....

圖43#地震動(dòng)下支座位移隨地震動(dòng)入射角的變化曲線（PGA=0.4g)

圖31#地震動(dòng)下支座位移隨地震動(dòng)入射角的變化曲線（PGA=0.4g)1#地震動(dòng)作用下，隨著α的增大，支座切向位移先增大后減小，徑向位移先減小后增大，總體而言，支座切向與徑向位移變化趨勢(shì)相反；3#地震動(dòng)作用下同樣存在變化趨勢(shì)相反的規(guī)律。當(dāng)β=0°時(shí)，B1支座切向、徑向位移所對(duì)應(yīng)的....

本文編號(hào)：3996437