以大連某位于S形反向平面曲線上小半徑高矮塔單索面曲線斜拉橋?yàn)轫?xiàng)目背景,建立三維有限元模型,對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工工況模擬計(jì)算,并與關(guān)鍵監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證模型的適用性。通過(guò)改變位于圓曲線上塔的曲率半徑,進(jìn)一步探索曲率半徑的變化對(duì)S形反向平面小半徑曲線斜拉橋彎扭耦合效應(yīng)的影響。分析可知,曲率半徑較小時(shí)彎扭耦合效應(yīng)較明顯,曲率半徑變化對(duì)其結(jié)構(gòu)內(nèi)力、結(jié)構(gòu)效應(yīng)、支座支反力影響較大;對(duì)拉索索力影響較小,合理成橋索力可參考直線橋索力;當(dāng)曲率半徑大于750m時(shí),曲線斜拉橋部分力學(xué)效應(yīng)與直線斜拉計(jì)算結(jié)果相符。 

【文章來(lái)源】：公路. 2020,65(11)北大核心

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【部分圖文】：

斜拉橋橋形布置

鋼箱梁斷面

圖2 鋼箱梁斷面根據(jù)表1數(shù)據(jù)可知，成橋狀態(tài)索塔理論預(yù)偏值為146mm，實(shí)測(cè)塔回位151mm，誤差為3.4%；拆除支架工況塔偏誤差2.9%，與理論值吻合較好；主跨跨中拆除支架工況撓度增量為43mm，實(shí)測(cè)撓度增量為39 mm，誤差為-9.3%，與理論值基本吻合；主跨跨中成橋狀態(tài)撓度增量為-126 mm，實(shí)測(cè)撓度增量為-119mm，誤差為-5.6%，與理論值吻合較好；主跨梁體拆除支架工況扭轉(zhuǎn)0.001 63rad，梁截面外側(cè)相對(duì)扭轉(zhuǎn)位移為24mm，實(shí)測(cè)扭轉(zhuǎn)角為0.001 49rad，實(shí)測(cè)梁截面外側(cè)相對(duì)扭轉(zhuǎn)位移為22mm，與理論值吻合較好。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3624643