通過(guò)建立的收縮約束應(yīng)力計(jì)算方法和設(shè)計(jì)的收縮約束試驗(yàn)評(píng)估了超高性能混凝土（UHPC）鋼橋面鋪裝結(jié)構(gòu)的收縮約束應(yīng)力發(fā)展行為。結(jié)果表明:鋼橋面對(duì)UHPC收縮約束作用占據(jù)主導(dǎo),約束度可達(dá)0.41,配筋率對(duì)UHPC收縮約束作用呈指數(shù)增長(zhǎng)趨勢(shì);UHPC收縮約束應(yīng)力水平與約束度基本呈線性相關(guān),但UHPC收縮約束應(yīng)力水平增長(zhǎng)幅度隨著配筋率的提升逐漸降低;用于鋼橋面鋪裝的UHPC材料收縮變形宜控制在300×10^-6以內(nèi),且具備應(yīng)變硬化特性;密配筋（≥3%）會(huì)顯著增加結(jié)構(gòu)開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn),但也可以有效提高等效結(jié)構(gòu)剛度。 

【文章來(lái)源】：硅酸鹽學(xué)報(bào). 2020,48(11)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

基于結(jié)構(gòu)剛度的黏塑性模型

UHPC材料的力學(xué)性能測(cè)試依據(jù)國(guó)標(biāo)GB/T31387—2015執(zhí)行；單軸拉伸性能測(cè)試采用instron-8803電液伺服疲勞試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載。測(cè)試區(qū)域標(biāo)距為300 mm，加載方式為位移加載，加載速率為0.03 mm/min，左右兩側(cè)各安裝1個(gè)線性可變差動(dòng)變壓位移傳感器(LVDT)用于實(shí)時(shí)記錄試驗(yàn)過(guò)程中的拉伸位移；UHPC約束收縮變形采用埋入式應(yīng)變計(jì)進(jìn)行采集，應(yīng)變計(jì)位于縱向居中對(duì)稱位置，距邊約175 mm，采用愛(ài)福特AFT-CM-32應(yīng)變采集儀進(jìn)行實(shí)時(shí)采集，7 d內(nèi)數(shù)據(jù)采集間隔為4 h，之后間隔為8 h，同步采用埋入式應(yīng)變計(jì)測(cè)試UHPC自由收縮變形，作為對(duì)比樣。3 結(jié)果與討論

UHPC收縮約束變形監(jiān)測(cè)結(jié)果如圖3所示。從圖3可以看出：無(wú)約束狀態(tài)下UHPC的收縮變形為185×10?6左右，這得益于膨脹補(bǔ)償和粗骨料限制收縮作用，較低的收縮變形可以有效抑制裂縫的產(chǎn)生[10]，尤其在大幅面薄層結(jié)構(gòu)中[17]。鋼橋面及不同配筋率下的UHPC收縮約束變形量如圖4所示。鋼橋面對(duì)UHPC的收縮約束變形量為75×10?6，且隨著配筋率的提升，約束作用進(jìn)一步加強(qiáng)，收縮約束變形量得到顯著增大，分別達(dá)到86×10?6、109×10?6和150×10?6，相應(yīng)的約束度分別達(dá)到0.41、0.47、0.59和0.81。測(cè)試結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)中鋼橋面的約束作用占據(jù)主導(dǎo)，同時(shí)相比于兩端限制約束試驗(yàn)[17]，鋼橋面通過(guò)剪力鍵的約束度顯著降低，這有利于結(jié)構(gòu)連續(xù)澆筑下的裂縫控制。同時(shí)從圖5可以發(fā)現(xiàn)，除去鋼橋面的約束作用，配筋率單一變量因素對(duì)UHPC收縮變形約束作用基本呈現(xiàn)指數(shù)增長(zhǎng)趨勢(shì)，表明了密配筋將會(huì)顯著提高UHPC的收縮開(kāi)裂風(fēng)險(xiǎn)。圖4 UHPC收縮約束變形量

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]超高性能混凝土拉伸力學(xué)行為的研究進(jìn)展[J]. 劉建忠,韓方玉,周華新,張麗輝,劉加平.  材料導(dǎo)報(bào). 2017(23)
[2]正交異性鋼板-薄層RPC組合橋面基本性能研究[J]. 邵旭東,曹君輝,易篤韜,陳斌,黃政宇.  中國(guó)公路學(xué)報(bào). 2012(02)



本文編號(hào)：3363333