大跨連續(xù)剛構(gòu)橋合龍階段往往采用頂推技術(shù)減少或消除運(yùn)營中墩頂?shù)目v向偏位,但較大的頂推力可能引發(fā)混凝土箱梁局部開裂。針對這一問題,提出四點(diǎn)同步合龍頂推方法,并以西北某特大連續(xù)剛構(gòu)橋?yàn)楣こ瘫尘?通過有限元分析傳統(tǒng)兩點(diǎn)頂推和所提四點(diǎn)頂推方式下箱梁截面局部受力和變形規(guī)律,并分析鋼墊板位置、高度及加載方式對箱梁局部受力的影響。分析結(jié)果表明,在5 000 kN頂推力作用下傳統(tǒng)兩點(diǎn)頂推將使箱梁局部主拉應(yīng)力高達(dá)4.78 MPa,而四點(diǎn)頂推方式應(yīng)力分布更均勻,滿足頂推過程中箱梁局部受力要求,且可通過鋼墊板位置、高度及加載方式優(yōu)化進(jìn)一步減少箱梁局部受力,為同類工程合龍頂推提供可借鑒的施工新方法。 

【文章來源】：公路工程. 2020,45(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

橋跨布置(單位:cm)

同時(shí),為分散大噸位頂推力,增設(shè)千斤頂墊塊,如圖3所示。因此,在頂推過程中,將千斤頂?shù)闹c(diǎn)施加在墊塊上,頂推力通過千斤頂墊塊均勻傳遞給鋼墊板,墊板再將力傳導(dǎo)到混凝土箱梁上。基于“技術(shù)可行、操作方便”原則,考慮到鋼墊板大小受箱梁尺寸所限,在兩點(diǎn)、四點(diǎn)頂推方式下鋼墊板的尺寸均取600 mm×300 mm×25 mm。2 箱梁局部受力與變形分析

因箱梁局部最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在箱梁頂推面下游腹板的倒角處[圖2(b)中3#、4#鋼墊板附近]。在保持鋼墊板尺寸不變情況下,調(diào)整這兩塊鋼墊板離箱梁底面的距離。在不同距離下,主拉應(yīng)力的分布規(guī)律及最大主拉應(yīng)力出現(xiàn)部位未發(fā)生明顯改變,故僅給出頂、底板和腹板的最大主拉應(yīng)力值,如圖8所示。因僅調(diào)整位于腹板下部鋼墊板的位置,故頂板的最大拉應(yīng)力基本保持不變;鋼墊板越靠上,底板、腹板的最大拉應(yīng)力有所減小,但當(dāng)距離超過40 cm(高于下游腹板倒角處)以后,底板最大應(yīng)力變化速度減緩。故在四點(diǎn)頂推時(shí),若將3#、4#鋼墊板調(diào)整至底板倒角偏上位置,可適當(dāng)減小鋼墊板產(chǎn)生的拉應(yīng)力。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]高速公路特大橋預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋懸臂施工控制研究[J]. 竇文林,安康月.  公路工程. 2019(03)
[2]鋼箱梁頂推參數(shù)影響及穩(wěn)定性分析[J]. 謝福君,張家生.  鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2019(06)
[3]下穿既有高速公路頂推箱涵變形和應(yīng)力分析方法[J]. 蔣鑫,鄭浩,杜召華.  公路工程. 2019(02)
[4]大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋懸臂澆筑施工穩(wěn)定性分析[J]. 王申,謝曉杰.  公路工程. 2019(02)
[5]橫向四滑道步履式頂推寬幅鋼箱梁局部應(yīng)力分析[J]. 李傳習(xí),陳卓,董創(chuàng)文,李濤.  公路交通科技. 2019(04)
[6]高速公路砼箱梁步履式頂推過程受力與橫向偏位測試[J]. 于海濱.  公路工程. 2019(01)
[7]某獨(dú)塔雙索面斜拉橋的合理成橋狀態(tài)研究及施工階段分析[J]. 李琪勇.  公路工程. 2019(01)
[8]高墩多跨連續(xù)剛構(gòu)橋合龍方案及合龍頂推力計(jì)算研究[J]. 梁勇旗.  公路. 2016(08)
[9]橋梁頂推法施工研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢[J]. 趙人達(dá),張雙洋.  中國公路學(xué)報(bào). 2016(02)
[10]大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋中跨合龍頂推力研究[J]. 李軍,曾一帆,陳輝,劉學(xué)明,宋旭明,馬昆林.  鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào). 2015(02)



本文編號：3317301