為了解中小跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋采用逐跨節(jié)段拼裝施工時(shí)的力學(xué)性能,并優(yōu)化橋墩設(shè)計(jì),以洪都快速路某三跨一聯(lián)（35+35+35）m等截面連續(xù)剛構(gòu)高架橋?yàn)楸尘?運(yùn)用MIDAS Civil軟件模擬該橋逐跨節(jié)段拼裝施工,分析連續(xù)剛構(gòu)橋施工時(shí)主要控制截面的力學(xué)性能,探討橋墩高度（6.8,10.8,14.8,18.8m）和形式（花瓶墩、獨(dú)柱空心墩、雙肢薄壁墩）對(duì)施工階段、運(yùn)營(yíng)階段橋梁力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:節(jié)段拼裝施工中,各施工階段主梁邊跨跨中均受壓,墩頂橫梁跨中底部截面力學(xué)性能受拼裝施工影響較小,墩梁固結(jié)橋墩底部截面施工階段最大壓應(yīng)力達(dá)8.04MPa,溫度作用對(duì)運(yùn)營(yíng)階段橋梁力學(xué)性能影響最為顯著;橋墩高度對(duì)成橋階段墩梁固結(jié)橋墩底部截面應(yīng)力影響明顯,但墩高達(dá)到14.8m時(shí),影響明顯減弱;花瓶墩墩底截面應(yīng)力受節(jié)段拼裝施工及溫度影響顯著,采用雙肢薄壁墩可有效降低溫度作用對(duì)連續(xù)剛構(gòu)橋墩底應(yīng)力的影響。 

【文章來(lái)源】：世界橋梁. 2020,48(05)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

洪都高架PM45～PM48立面布置

洪都高架PM45～PM48橫斷面布置

選取邊跨主梁跨中、墩梁固結(jié)橋墩底部、墩頂橫梁跨中底部為施工階段控制截面，控制截面最大應(yīng)力如表2所示。由表2可知：節(jié)段拼裝施工過(guò)程中，主梁全截面受壓；拼裝下一橋跨時(shí)，對(duì)已拼裝邊跨主梁跨中截面正應(yīng)力影響較��；但完成全橋體外預(yù)應(yīng)力張拉時(shí)，邊跨主梁跨中正截面壓應(yīng)力明顯增大。完成第二跨預(yù)應(yīng)力張拉（CS14）時(shí)，邊跨主梁跨中截面出現(xiàn)最小壓應(yīng)力5.15MPa；完成全橋體內(nèi)預(yù)應(yīng)力張拉（CS26）時(shí)，壓應(yīng)力為13.00 MPa。完成第一跨體內(nèi)束張拉100%(CS7）時(shí)，墩頂橫梁跨中底部出現(xiàn)最大拉應(yīng)力0.58 MPa，隨著節(jié)段拼裝施工推進(jìn)，最終橫梁底部受壓。拼裝第一跨主梁時(shí)（CS8），墩梁固結(jié)橋墩底部最大壓應(yīng)力8.04MPa，而成橋階段（CS27）出現(xiàn)最大拉應(yīng)力為0.53 MPa，同一截面施工階段應(yīng)力變化達(dá)8.57MPa。因此，此類(lèi)橋梁設(shè)計(jì)和施工時(shí)，需著重關(guān)注固結(jié)墩的墩底截面力學(xué)性能變化。4.2 運(yùn)營(yíng)階段力學(xué)性能分析

【參考文獻(xiàn)】：
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本文編號(hào)：3297004