開挖方式對下臥隧道變形影響的模型試驗研究
發(fā)布時間:2021-06-20 08:10
基坑開挖過程中,開挖卸荷會引起坑底隆起,同時基坑圍護結(jié)構(gòu)在內(nèi)外壓力差的作用下會引起側(cè)向變形?拥茁∑鸷蛡(cè)向變形兩種作用會引起基坑周邊地層出現(xiàn)下沉,同時導(dǎo)致坑底下部結(jié)構(gòu)物的上浮,從而影響結(jié)構(gòu)物的安全使用。為了將開挖對下臥隧道的影響降到最低,需要采取合理的開挖方式。該文以上海四平路隧道工程為依托,采用相似理論設(shè)計了試驗方案,進行了模型試驗。通過對試驗結(jié)果進行收集分析,探討了分層開挖和臺階開挖兩種施工方式對基坑周邊土體沉降以及下臥隧道隆起的影響。試驗結(jié)果顯示:臺階開挖帶來的影響要明顯小于分層開挖。
【文章來源】:中外公路. 2020,40(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
區(qū)間隧道與立交相對位置(單位:mm)
表3 其余相似參數(shù) 項目名稱 項目分類 表示方程 取值 運動相似 面積 CA=Ap/Am 400 體積 CV=Vp/Vm 8 000 質(zhì)量 Cm=Cρ×CV 8 000 應(yīng)變 C ε = Δl Ρ /l Ρ Δl m /l m = Δl Ρ Δl m × l m l Ρ 1 力學(xué)相似 重力 CG=Cρ×CV×Cg 8 000 荷載 CP=Cρ×Cg×Cl 20連續(xù)墻、底板模擬材料為木板,連續(xù)墻模型的幾何尺寸為4 m×1.2 m×0.04 m,分層開挖中底板模型的幾何尺寸為4 m×1 m×0.02 m,分段開挖中底板模型的幾何尺寸為0.4 m×1 m×0.02 m。木材重度為14 kN/m3,厚度為0.02 m,泊松比為0.25,彈性模量為4.0 GPa,滿足試驗要求。
連續(xù)墻、底板模擬材料為木板,連續(xù)墻模型的幾何尺寸為4 m×1.2 m×0.04 m,分層開挖中底板模型的幾何尺寸為4 m×1 m×0.02 m,分段開挖中底板模型的幾何尺寸為0.4 m×1 m×0.02 m。木材重度為14 kN/m3,厚度為0.02 m,泊松比為0.25,彈性模量為4.0 GPa,滿足試驗要求。鋼支架用于模擬混凝土支撐橫梁,采用可伸縮不銹鋼管,支護間距為沿開挖方向每隔0.2 m,深度方向上每隔0.2 m設(shè)置一個支護點,共設(shè)立3道支撐,支撐直徑3 cm。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基坑開挖卸載引起下臥已建隧道的縱向變形研究[J]. 宗翔. 巖土力學(xué). 2016(S2)
[2]地鐵施工鄰近管線安全風(fēng)險評估研究[J]. 高丙麗,任建喜. 現(xiàn)代隧道技術(shù). 2016(03)
[3]地層沉陷中埋地HDPE管道力學(xué)狀態(tài)及模型試驗分析[J]. 周敏,杜延軍,王非,尤佺,董冬冬. 巖土工程學(xué)報. 2016(02)
[4]基坑施工對下臥地鐵隧道上抬變形影響的簡化理論分析[J]. 周澤林,陳壽根,陳亮,涂鵬. 巖土工程學(xué)報. 2015(12)
[5]基坑開挖對坑底已建隧道影響的三維數(shù)值分析[J]. 魏少偉,張玉芳,鄭剛. 土木建筑與環(huán)境工程. 2013(S1)
[6]基坑開挖對下方既有盾構(gòu)隧道影響的實測與分析[J]. 魏綱. 巖土力學(xué). 2013(05)
[7]地鐵盾構(gòu)區(qū)間上方深基坑開挖對隧道的影響分析[J]. 陳曉燕. 都市快軌交通. 2013(02)
[8]盾構(gòu)隧道引起地層損失和地表沉降的離心模型試驗研究[J]. 馬險峰,王俊淞,李削云,余龍. 巖土工程學(xué)報. 2012(05)
[9]基坑開挖對下臥運營地鐵既有箱體影響的實測及分析[J]. 鄭剛,劉慶晨,鄧旭,張立明. 巖土力學(xué). 2012(04)
[10]基坑開挖對下臥運營盾構(gòu)隧道影響的數(shù)值模擬研究[J]. 黃宏偉,黃栩,Schweiger F.Helmut. 土木工程學(xué)報. 2012(03)
本文編號:3238820
【文章來源】:中外公路. 2020,40(04)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
區(qū)間隧道與立交相對位置(單位:mm)
表3 其余相似參數(shù) 項目名稱 項目分類 表示方程 取值 運動相似 面積 CA=Ap/Am 400 體積 CV=Vp/Vm 8 000 質(zhì)量 Cm=Cρ×CV 8 000 應(yīng)變 C ε = Δl Ρ /l Ρ Δl m /l m = Δl Ρ Δl m × l m l Ρ 1 力學(xué)相似 重力 CG=Cρ×CV×Cg 8 000 荷載 CP=Cρ×Cg×Cl 20連續(xù)墻、底板模擬材料為木板,連續(xù)墻模型的幾何尺寸為4 m×1.2 m×0.04 m,分層開挖中底板模型的幾何尺寸為4 m×1 m×0.02 m,分段開挖中底板模型的幾何尺寸為0.4 m×1 m×0.02 m。木材重度為14 kN/m3,厚度為0.02 m,泊松比為0.25,彈性模量為4.0 GPa,滿足試驗要求。
連續(xù)墻、底板模擬材料為木板,連續(xù)墻模型的幾何尺寸為4 m×1.2 m×0.04 m,分層開挖中底板模型的幾何尺寸為4 m×1 m×0.02 m,分段開挖中底板模型的幾何尺寸為0.4 m×1 m×0.02 m。木材重度為14 kN/m3,厚度為0.02 m,泊松比為0.25,彈性模量為4.0 GPa,滿足試驗要求。鋼支架用于模擬混凝土支撐橫梁,采用可伸縮不銹鋼管,支護間距為沿開挖方向每隔0.2 m,深度方向上每隔0.2 m設(shè)置一個支護點,共設(shè)立3道支撐,支撐直徑3 cm。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基坑開挖卸載引起下臥已建隧道的縱向變形研究[J]. 宗翔. 巖土力學(xué). 2016(S2)
[2]地鐵施工鄰近管線安全風(fēng)險評估研究[J]. 高丙麗,任建喜. 現(xiàn)代隧道技術(shù). 2016(03)
[3]地層沉陷中埋地HDPE管道力學(xué)狀態(tài)及模型試驗分析[J]. 周敏,杜延軍,王非,尤佺,董冬冬. 巖土工程學(xué)報. 2016(02)
[4]基坑施工對下臥地鐵隧道上抬變形影響的簡化理論分析[J]. 周澤林,陳壽根,陳亮,涂鵬. 巖土工程學(xué)報. 2015(12)
[5]基坑開挖對坑底已建隧道影響的三維數(shù)值分析[J]. 魏少偉,張玉芳,鄭剛. 土木建筑與環(huán)境工程. 2013(S1)
[6]基坑開挖對下方既有盾構(gòu)隧道影響的實測與分析[J]. 魏綱. 巖土力學(xué). 2013(05)
[7]地鐵盾構(gòu)區(qū)間上方深基坑開挖對隧道的影響分析[J]. 陳曉燕. 都市快軌交通. 2013(02)
[8]盾構(gòu)隧道引起地層損失和地表沉降的離心模型試驗研究[J]. 馬險峰,王俊淞,李削云,余龍. 巖土工程學(xué)報. 2012(05)
[9]基坑開挖對下臥運營地鐵既有箱體影響的實測及分析[J]. 鄭剛,劉慶晨,鄧旭,張立明. 巖土力學(xué). 2012(04)
[10]基坑開挖對下臥運營盾構(gòu)隧道影響的數(shù)值模擬研究[J]. 黃宏偉,黃栩,Schweiger F.Helmut. 土木工程學(xué)報. 2012(03)
本文編號:3238820
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