贛江井岡山航電樞紐船閘下游口門區(qū)及連接段通航水流條件試驗研究
發(fā)布時間：2021-03-09 10:22
針對贛江井岡山航電樞紐下游引航道口門區(qū)及連接段橫流強勁、回流范圍廣等問題,進行樞紐下游引航道口門區(qū)通航水流條件及優(yōu)化研究。通過建立水工整體定床模型,對隔流墻布置形式進行優(yōu)化,提出縮短隔流墻并增設透水段、同時透水段向河心側外挑的優(yōu)化方案較好地解決了口門區(qū)橫向流速、回流較大等問題,下游引航道口門區(qū)及連接段通航水流條件得到顯著改善,經船模試驗驗證能夠滿足船舶安全通航要求。
【文章來源】：水運工程. 2020,(11)北大核心
【文章頁數】：6 頁
【部分圖文】：
井岡山航電樞紐總體布置
蛄魎俾暈⒊?輳??犢客潦?堤側為回流區(qū)，最大為－0.77m?s。連接段航道右側多個測點橫向流速輕微超標，僅有左側40m寬航道基本滿足通航要求。在Q=14100m3?s(P=10%)敞泄條件下(圖3)，口門中間個別測點橫向流速略微超標，最大為0.41m?s，近岸靠土石堤側回流最大值為－0.48m?s。連接段航道右側流速水流表面流速超2.00m?s，最大為2.84m?s。航道左側水流向左側偏向較大，左側較大區(qū)域橫向流速超標，最大為0.51m?s，引航道水流條件難以滿足通航要求。綜上分析，須對原設計方案下游引航道布置進行優(yōu)化。圖3Q=14100m3?s敞泄下游引航道流速(單位:m/s)2．2優(yōu)化方案12．2．1方案布置結合設計方案試驗成果分析，由于設計方案隔流墻較長，口門區(qū)末端位于土石堤頭，水流出隔流墻向口門區(qū)內擴散后左偏向堤頭，引起水流夾角較大，造成口門區(qū)橫流及回流流速超標。同時在大流量級泄洪閘敞泄條件下，引航道口門區(qū)右邊緣區(qū)域縱向流速過大情況。鑒于此，首先考慮縮短隔流墻，則口門區(qū)向上移動至土石堤頭上游，擬定了隔流墻縮短300、450m兩個方案，對應隔流墻縮短距船閘下閘首分別為854、704m。2．2．2模型試驗結果分析選取Q=2250、4000、8000、11800、14100m3?s進行試驗觀測，結果見表2。分析可知，由于隔流墻縮短，口門區(qū)上移，口門區(qū)水域水流表面流速較原設計方案有所減小，縮短450m方案減幅較大。但在機組滿發(fā)和右區(qū)泄洪閘控泄條件下，引航道口門區(qū)受電站來水及右區(qū)泄水和左區(qū)8孔泄洪閘下游灘地影響明顯，口門區(qū)反而出·421·
3．1方案布置由優(yōu)化方案1試驗成果可知，雖然縮短了隔流墻長度，口門區(qū)水流條件得到一定改善，但受下泄尾水及地形影響，口門區(qū)仍存在大范圍回流區(qū)，口門區(qū)右側邊緣縱向流速仍較強勁，口門區(qū)的通航水流條件未得到根本改善。參照類似工程經驗，采取工程措施進一步減小口門區(qū)斜流、削弱回流強度［3-5］。在縮短隔流墻方案基礎上增設透水墻，提出優(yōu)化方案2，即:隔流墻縮短至船閘下閘首下游560m之后，向右偏轉2°設置長260m透水墻，透水墻兩個墩軸線間距為20m，透水孔長17m、高1.5m，孔底高程60m。透水墻平立面布置見圖4，優(yōu)化方案2平面布置見圖5。圖4引航道口門區(qū)設置透水墻布置(單位:m)圖5引航道口門區(qū)設置透水墻布置(單位:m)·521·
本文編號：3072712
【文章來源】：水運工程. 2020,(11)北大核心
【文章頁數】：6 頁
【部分圖文】：
井岡山航電樞紐總體布置
蛄魎俾暈⒊?輳??犢客潦?堤側為回流區(qū)，最大為－0.77m?s。連接段航道右側多個測點橫向流速輕微超標，僅有左側40m寬航道基本滿足通航要求。在Q=14100m3?s(P=10%)敞泄條件下(圖3)，口門中間個別測點橫向流速略微超標，最大為0.41m?s，近岸靠土石堤側回流最大值為－0.48m?s。連接段航道右側流速水流表面流速超2.00m?s，最大為2.84m?s。航道左側水流向左側偏向較大，左側較大區(qū)域橫向流速超標，最大為0.51m?s，引航道水流條件難以滿足通航要求。綜上分析，須對原設計方案下游引航道布置進行優(yōu)化。圖3Q=14100m3?s敞泄下游引航道流速(單位:m/s)2．2優(yōu)化方案12．2．1方案布置結合設計方案試驗成果分析，由于設計方案隔流墻較長，口門區(qū)末端位于土石堤頭，水流出隔流墻向口門區(qū)內擴散后左偏向堤頭，引起水流夾角較大，造成口門區(qū)橫流及回流流速超標。同時在大流量級泄洪閘敞泄條件下，引航道口門區(qū)右邊緣區(qū)域縱向流速過大情況。鑒于此，首先考慮縮短隔流墻，則口門區(qū)向上移動至土石堤頭上游，擬定了隔流墻縮短300、450m兩個方案，對應隔流墻縮短距船閘下閘首分別為854、704m。2．2．2模型試驗結果分析選取Q=2250、4000、8000、11800、14100m3?s進行試驗觀測，結果見表2。分析可知，由于隔流墻縮短，口門區(qū)上移，口門區(qū)水域水流表面流速較原設計方案有所減小，縮短450m方案減幅較大。但在機組滿發(fā)和右區(qū)泄洪閘控泄條件下，引航道口門區(qū)受電站來水及右區(qū)泄水和左區(qū)8孔泄洪閘下游灘地影響明顯，口門區(qū)反而出·421·
3．1方案布置由優(yōu)化方案1試驗成果可知，雖然縮短了隔流墻長度，口門區(qū)水流條件得到一定改善，但受下泄尾水及地形影響，口門區(qū)仍存在大范圍回流區(qū)，口門區(qū)右側邊緣縱向流速仍較強勁，口門區(qū)的通航水流條件未得到根本改善。參照類似工程經驗，采取工程措施進一步減小口門區(qū)斜流、削弱回流強度［3-5］。在縮短隔流墻方案基礎上增設透水墻，提出優(yōu)化方案2，即:隔流墻縮短至船閘下閘首下游560m之后，向右偏轉2°設置長260m透水墻，透水墻兩個墩軸線間距為20m，透水孔長17m、高1.5m，孔底高程60m。透水墻平立面布置見圖4，優(yōu)化方案2平面布置見圖5。圖4引航道口門區(qū)設置透水墻布置(單位:m)圖5引航道口門區(qū)設置透水墻布置(單位:m)·521·
本文編號：3072712
本文鏈接：http://sikaile.net/kejilunwen/jiaotonggongchenglunwen/3072712.html
