本文關(guān)鍵詞：T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體施工監(jiān)控與線形影響因素研究

  更多相關(guān)文章： T形剛構(gòu) 轉(zhuǎn)體施工 球鉸變形 成橋線形 徐變作用

【摘要】：隨著我國國民經(jīng)濟(jì)的快速增長以及我國在公路鐵路等交通道路建設(shè)領(lǐng)域的投資力度持續(xù)加大,與之密不可分的橋梁建設(shè)也發(fā)生了突飛猛進(jìn)的發(fā)展。橋梁施工的影響因素有很多,不只包括技術(shù)、工具以及環(huán)境,還往往受到地域地形的影響如需跨既有線路、河道不能影響運用的交通線路的情況下,橋梁施工會面臨很大的限制。但轉(zhuǎn)體施工的出現(xiàn)很好的解決了以上難題,由于轉(zhuǎn)體施工這種施工方法對跨越復(fù)雜地形地域及既有交通線的適應(yīng)性較強,且施工過程中安全快捷節(jié)省工期故而能夠發(fā)揮很大的優(yōu)勢,所以轉(zhuǎn)體施工方法具有非常廣闊的運用前景。本文研究對象是預(yù)應(yīng)力混凝土T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體梁橋的施工,通過對實際接觸的工程實踐鄭州快速路跨越隴海鐵路大橋轉(zhuǎn)體施工(70+70)米T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體施工成橋線形影響因素,作了很多試驗分析研究。所做的工作主要有:首先,根據(jù)鄭州快速路跨越隴海鐵路大橋的結(jié)構(gòu)特性及每一個施工階段的特點,運用有限元軟件MIDAS、ANSYS對該T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋梁做了詳細(xì)的有限元仿真,保證轉(zhuǎn)體T構(gòu)線形一直處于安全可靠的控制范圍內(nèi),從而為T構(gòu)轉(zhuǎn)體的順利進(jìn)行及其合攏精度提升作了充足的工作,最終合龍后梁體線形能夠滿足設(shè)計規(guī)定,這也充分說明本文對轉(zhuǎn)體監(jiān)控的精準(zhǔn)把握。其次運用球鉸轉(zhuǎn)動不平衡力矩的方法完成稱重實驗,然后通過計算實驗數(shù)據(jù)得到左幅橋以及右幅橋的不平衡力矩和偏心距,從而計算所需配重值,通過對梁體進(jìn)行合理配重保證了該T構(gòu)梁橋的安全轉(zhuǎn)體,并總結(jié)分析了稱重方法的優(yōu)缺點。本文還分析了預(yù)應(yīng)力損失以及球鉸變形對落架階段主梁線形的影響,首先考慮預(yù)應(yīng)力損失理論以及建立不同預(yù)應(yīng)力損失程度的有限元模型,進(jìn)而得到了不同程度預(yù)應(yīng)力損失下橋梁的走勢以及落架階段實測值與設(shè)計計算值撓度差異的原因;通過對轉(zhuǎn)體過程中球鉸變形的理論分析和模型模擬得到了球鉸變形對橋梁線形的影響及球鉸接觸面豎向應(yīng)力分布表現(xiàn),從而為T構(gòu)順利轉(zhuǎn)體提供了保障。本文又分析了溫度影響對橋梁線形的影響,并提出了用來消減溫度對橋梁線形影響的基準(zhǔn)標(biāo)位法,通過基準(zhǔn)標(biāo)位法對1#段及2#段標(biāo)高值的調(diào)整,合龍后測得梁體實際線形與理論線形符合程度較好,這也有力的證明了基準(zhǔn)標(biāo)位法對于消減溫度效應(yīng)對線形的影響起到很大的作用。本篇論文又在最后一章具體計算分析徐變作用對成橋之后梁體線形具體的影響并詳細(xì)的介紹了混凝土徐變計算理論以及徐變計算模型,通過對不同模型的對比研究找出最適宜模型的選擇方法,通過對橋梁的實測值與理論值相比較,得出該徐變模型計算出的標(biāo)高值準(zhǔn)確合理,其精度能夠滿足要求。
【關(guān)鍵詞】：T形剛構(gòu) 轉(zhuǎn)體施工 球鉸變形 成橋線形 徐變作用
【學(xué)位授予單位】：蘭州交通大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號】：U445.4
【目錄】：

• 摘要4-6
• Abstract6-11
• 1 緒論11-17
• 1.1 引言11
• 1.2 各橋型轉(zhuǎn)體施工法在國內(nèi)及國外的發(fā)展變化11-13
• 1.3 轉(zhuǎn)體橋梁在我國鐵路及公路工程中的應(yīng)用13-15
• 1.3.1 盤錦到營口客專中盤錦特大橋工程13-14
• 1.3.2 邢臺至衡水高速路上跨京廣鐵路立交14-15
• 1.4 預(yù)應(yīng)力T構(gòu)橋在使用的過程中的病害15-16
• 1.5 本文主要研究內(nèi)容16-17
• 2 針對混凝土T形剛構(gòu)轉(zhuǎn)體梁橋的施工監(jiān)控17-42
• 2.1 引言17
• 2.2 橋梁監(jiān)控的基本理論17-18
• 2.3 工程概況18-20
• 2.3.1 本橋主要工程技術(shù)指標(biāo)18
• 2.3.2 結(jié)構(gòu)形式18-20
• 2.3.3 設(shè)計中對轉(zhuǎn)動的要求20
• 2.4 轉(zhuǎn)體T構(gòu)施工模擬研究分析20-21
• 2.5 T構(gòu)線形的結(jié)果分析21-26
• 2.6 應(yīng)力監(jiān)控結(jié)果分析26-31
• 2.7 轉(zhuǎn)體T構(gòu)的稱重試驗31-41
• 2.7.1 判斷轉(zhuǎn)體體系是否平衡31
• 2.7.2 稱重試驗的理論依據(jù)31-37
• 2.7.3 對稱重試驗的結(jié)果進(jìn)行分析37-41
• 2.8 本章小結(jié)41-42
• 3 落架過程中主梁線形變化原由分析42-62
• 3.1 引言42
• 3.2 轉(zhuǎn)體前落架過程中預(yù)應(yīng)力損失對線形的影響42-50
• 3.2.1 導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失的具體因素42-46
• 3.2.2 伴隨齡期改變的混凝土收縮徐變導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失的計算46-48
• 3.2.3 T構(gòu)橋落架階段預(yù)應(yīng)力損失對梁體撓度值的影響48-50
• 3.2.4 結(jié)果分析50
• 3.3 轉(zhuǎn)體過程中球鉸變形對T構(gòu)線形的影響50-61
• 3.3.1 球鉸變形計算理論50-54
• 3.3.2 建立球鉸變形的ANSYS模型54-57
• 1.對球鉸變形模擬的解決方法分析54-55
• 2.確定結(jié)構(gòu)模擬單元55-56
• 3.對球鉸進(jìn)行模擬的有限元模型建立56-57
• 3.3.3 有限元模型對球鉸變形的計算分析57-60
• 3.3.4 運用力學(xué)原理分析球鉸變形60
• 3.3.5 對計算結(jié)果進(jìn)行分析60-61
• 3.4 本章小結(jié)61-62
• 4 溫度對混凝土T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋梁線形影響62-83
• 4.1 溫度對混凝土T型剛構(gòu)轉(zhuǎn)體橋梁線形影響概述62-63
• 4.2 對溫度場進(jìn)行理論分析63-66
• 4.2.1 簡化溫度分布的計算63-64
• 4.2.2 梁體溫度場的計算64-66
• 4.3 溫度場的觀測方法與效應(yīng)研究66-74
• 4.3.1 測量工具與計數(shù)儀選定66-67
• 4.3.2 梁截面溫度觀測點的設(shè)置67
• 4.3.3 溫度場觀測值與對數(shù)值的分析67-74
• 4.4 溫度梁體線形的影響及消除虛假應(yīng)力措施74-81
• 4.4.1 溫度對T構(gòu)懸臂撓度影響及作用規(guī)律74-75
• 4.4.2 消減溫度對線形影響的舉措75-77
• 4.4.3 消減溫度導(dǎo)致的虛假應(yīng)力舉措77-81
• 4.5 本章小結(jié)81-83
• 5 混凝土徐變對T構(gòu)梁橋線形影響的分析83-98
• 5.1 前言83
• 5.2 混凝土徐變理論83-86
• 5.2.1 徐變率法（RCM）84
• 5.2.2 有效彈性模量法（EMM）84-85
• 5.2.3 彈性老化理論法（RFM）85
• 5.2.4 疊加法85
• 5.2.5 依照齡期進(jìn)行調(diào)整的有效模量法85-86
• 5.3 徐變的預(yù)測模型86-91
• 5.3.1 CEB-FIP(1978)模型87-88
• 5.3.2 CEB-FIP(1990)模型88-89
• 5.3.3 ACI 209R(1992)模型89
• 5.3.4 RILEM B3（1995）模型89-90
• 5.3.5 GL2000模型90-91
• 5.4 選擇合理的徐變模型91-97
• 5.4.1 對比各徐變模型的計算精度91-94
• 5.4.2 徐變模型的選擇94-97
• 5.5 本章小結(jié)97-98
• 6 結(jié)論與展望98-100
• 6.1 結(jié)論98-99
• 6.2 展望99-100
• 致謝100-101
• 參考文獻(xiàn)101-103
• 攻讀學(xué)位期間的研究成果103-104
• 附錄A 預(yù)應(yīng)力混凝土T構(gòu)施工圖示104

【相似文獻(xiàn)】

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