為了實現(xiàn)不同徑向孔形的針栓式噴注器霧化角的準確預測,從動量守恒方程出發(fā)建立了液膜撞擊液膜和液膜撞擊液束的霧化角理論修正模型。對于液膜撞擊液膜的噴注單元,模型中通過理論推導引入了2個變形因子,將撞擊的幾何變形效應與霧化角關(guān)聯(lián);對于液膜撞擊液束,通過引入阻塞率定義有效撞擊動量比,同時將液束入口孔形的影響隱含考慮在變形因子中,最后根據(jù)高速攝影試驗結(jié)果和數(shù)值仿真結(jié)果獲得了對應的變形因子組合系數(shù),使得新的霧化角模型適應性更廣、準確性更高。結(jié)果表明:引入變形因子和阻塞率的理論模型預測值與試驗及數(shù)值仿真結(jié)果吻合很好;對于液膜撞擊液膜,變形因子基本維持在0.9～1.1,根據(jù)試驗結(jié)果及仿真結(jié)果,變形因子推薦值為C₁=0.99和C₂=1.06;對于液膜撞擊液束,變形因子推薦值為C₁=0.75和C₂=1.25。該模型根據(jù)實際出口的軸向動量和合成總動量計算霧化角,隱含考慮了撞擊作用造成的影響,較根據(jù)撞擊前入口的軸向動量和合成總動量計算霧化角的常用模型預測值準確度顯著提高,為針栓式噴注器的理論研究和工程設計提供了重要參考。 

【文章來源】：航空學報. 2020,41(10)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：15 頁

【部分圖文】：

針栓式噴注器原理圖

對于環(huán)形膜，動量比為式（1）～式（2）中：Ap,1和Ap,2分別為二維平面膜的軸向路和徑向路流通面積；ρ1和ρ2分別為軸向和徑向流體密度；A1和A2分別為軸向和徑向流通橫截面積；h1和h2分別為軸向和徑向液膜厚度；D為針栓柱直徑。

控制體幾何模型

【參考文獻】：
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碩士論文
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本文編號：3386120