目前,航空發(fā)動機在國內(nèi)的發(fā)展形勢較好,航空發(fā)動機制造業(yè)的快速發(fā)展是國防建設(shè)迫切需要,而航空發(fā)動機零件制造質(zhì)量決定發(fā)動機壽命、性能等眾多指標(biāo)的好壞,因此,提高零件制造質(zhì)量決定著航空發(fā)動機制造業(yè)發(fā)展前景。本文針對航空發(fā)動機隔熱屏零件的滾壓過程進(jìn)行仿真分析,對隔熱屏環(huán)件卷壓瞬態(tài)分析將圓環(huán)件的形變分成為發(fā)生變形但正要發(fā)生變形、已經(jīng)發(fā)生變形但變形量較小、已經(jīng)發(fā)生了較為明顯的變形且應(yīng)力變化也較為明顯和完成應(yīng)有的變形四個部分,兩道彎的相互影響分析相比一道彎的選擇塑形完成節(jié)點的狀態(tài)進(jìn)行分析,一共分析了包含等效應(yīng)力、應(yīng)力強度、法向應(yīng)力、切向應(yīng)力、等效應(yīng)變、應(yīng)變強度、法向應(yīng)變和切向應(yīng)變8個模塊在5個節(jié)點共選取30段分析情況來展現(xiàn)分析的整體情況。其中各應(yīng)力分析模塊主要針對環(huán)件表面受雙滾實時載荷的分布情況中選取4個節(jié)點段,可根據(jù)其判斷環(huán)件的實際受力和力學(xué)延展方向,從而體現(xiàn)出力學(xué)的變化情況,并可以用來判斷瞬間力學(xué)的變化趨勢,包括變化方向,這是合理預(yù)測力學(xué)模型的重要依據(jù)。對比分析多道次和一次進(jìn)給滾壓,發(fā)現(xiàn)環(huán)件多道次滾壓過程中的主要受力部位是主動滾和從動滾的凹面和凸面在環(huán)件應(yīng)力變化情況好于一次進(jìn)給。對比多道彎同時滾... 

【文章來源】：遼寧工程技術(shù)大學(xué)遼寧省

【文章頁數(shù)】：90 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

滾壓工作原理示意圖

某型航空發(fā)動機隔熱屏滾壓成形過程力學(xué)分析4241高其穩(wěn)定性。傳統(tǒng)的兩滾軋制機的靈活性提供了三個滾分布不均勻的交錯式軋制方法。目前，對于結(jié)構(gòu)較復(fù)雜的圓柱形零件，傳統(tǒng)工藝尚無好的處理方法。直接對外徑不斷變化的圓柱零件進(jìn)行沖壓，處理后的切割會嚴(yán)重浪費毛坯。圓柱體外壁連續(xù)滾壓的例子很少，沒有發(fā)現(xiàn)通過交叉角軋制生產(chǎn)壁連續(xù)變化的圓柱零件的研究。在鋼坯內(nèi)部滾動可能會產(chǎn)生大毛刺并損壞內(nèi)孔嚴(yán)重。多道次滾壓對壓制量有嚴(yán)格的要求，每次壓制量小，軋制速度不能太快，并且具有中心模具的滾筒在熱軋后難以脫模等一系列問題，迫切需要一種新的生產(chǎn)彎曲旋轉(zhuǎn)型材零件的方法。1.2.2筒形件滾壓成形過程分析圓筒形件滾壓成形是非線性、非穩(wěn)態(tài)的過程，這個過程受到多因素耦合地影響作用，需要滾輪成形模具必須相互配合，而且在強的約束下進(jìn)行滾壓工作過程。圓筒形件環(huán)件滾壓示意圖如圖1-2所示。整個組件主要由驅(qū)動滾（DrivingRoller）、從動滾（DrivenRoller）和導(dǎo)向滾（GuideRoller）合成。滾壓成形時，從動滾和導(dǎo)向滾在經(jīng)過準(zhǔn)確定位后固定，保持可繞軸轉(zhuǎn)動，驅(qū)動滾固定在主軸并隨主軸開始轉(zhuǎn)動，環(huán)件在驅(qū)動滾與導(dǎo)向滾之間摩擦力的作用下轉(zhuǎn)動，驅(qū)動滾下壓，從而帶動材料進(jìn)入型腔，完成滾壓塑性成形過程。其中導(dǎo)向滾在滾壓成形初期起防止坯料晃動與偏移的作用，在滾壓穩(wěn)定階段則起歸圓作用。滾壓結(jié)束后，導(dǎo)向滾與從動滾撤離，取出成形環(huán)件，從而完成一次滾壓加工過程。圖1.2環(huán)件滾壓示意圖Figure1.2Schematicdiagramofringrolling

遼寧工程技術(shù)大學(xué)畢業(yè)設(shè)計論文9成形已成為影響我國某型航空發(fā)動機批產(chǎn)質(zhì)量和效率的技術(shù)瓶頸之一。2.3材料的非線性本構(gòu)關(guān)系2.3.1材料彈塑性行為的描述彈塑性變形在承受載荷而發(fā)生塑性變形，卸載之后，金屬材料突破屈服極限很難恢復(fù)為原來的形狀而產(chǎn)生永久的形變。因此，卸載之后應(yīng)力應(yīng)變之間沒有十分確定的相互對應(yīng)關(guān)系。其對應(yīng)關(guān)系如下圖所示：對于一般的硬化材料，存在屈服極限s0，當(dāng)塑性變形中的接觸應(yīng)力比屈服極限s0小時，材料處于可恢復(fù)的彈性狀態(tài)，當(dāng)接觸應(yīng)力達(dá)到s0時，材料就會發(fā)生不可恢復(fù)的塑性變形。如果繼續(xù)增加載荷，卸載后材料將會產(chǎn)生永久的塑性變形。材料在經(jīng)過以上的屈服階段之后，還會增強抵抗變形的能力，即當(dāng)卸載后再一次增加材料的變形，就需要更大的應(yīng)力值來產(chǎn)生彈性形變，這就發(fā)生了應(yīng)變硬化。此時應(yīng)力)(0rs為塑性應(yīng)變得函數(shù)[26]表示為：)(prr（2.1）p為達(dá)到屈服極限的應(yīng)變值。圖2.1彈塑性材料應(yīng)力和應(yīng)變對應(yīng)關(guān)系圖Figure2.1Correspondingrelationshipbetweenstressandstrainofelastoplasticmaterials

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]兩出口環(huán)形件的冷擠壓成形工藝研究[J]. 車路長,寧海青,陳強.  精密成形工程. 2009(03)
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碩士論文
[1]杯形件溫擠壓成形的計算機模擬和試驗研究[D]. 王艷蓉.西北農(nóng)林科技大學(xué) 2017
[2]汽車隔熱件關(guān)鍵技術(shù)研究[D]. 吳信濤.合肥工業(yè)大學(xué) 2017
[3]基于彎曲量的曲母線件多道次軌跡規(guī)劃及變進(jìn)給旋壓方法研究[D]. 李飛.浙江大學(xué) 2016
[4]鋁合金車身覆蓋件滾邊過程仿真及工藝參數(shù)優(yōu)化[D]. 盧鵬.華南理工大學(xué) 2015
[5]高溫合金復(fù)雜截面圓環(huán)多道次滾壓不均勻變形行為研究[D]. 郭凱云.南昌航空大學(xué) 2015
[6]普通旋壓成形質(zhì)量分析及控制研究[D]. 黃成龍.華南理工大學(xué) 2015
[7]7075鑄造鋁合金筒形件強力熱反旋擴徑缺陷的研究[D]. 涂善俊.南昌航空大學(xué) 2014
[8]機器人滾邊中鋁合金板件的成型分析[D]. 陽建.合肥工業(yè)大學(xué) 2014
[9]無芯模旋壓回彈變形特性及多道次軌跡規(guī)劃方法仿真研究[D]. 李勇.浙江大學(xué) 2014
[10]機器人滾壓包邊成形缺陷的研究[D]. 王麗娟.西華大學(xué) 2013



本文編號：3320751