組合梁負(fù)彎矩區(qū)上混凝土板開裂后,裂縫截面的混凝土對承載力已經(jīng)不起作用,但由于鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)效應(yīng),使得裂縫間的混凝土仍能承受拉力,產(chǎn)生了受拉剛化效應(yīng)。當(dāng)前規(guī)范在計算連續(xù)組合梁負(fù)彎矩區(qū)剛度時未考慮受拉剛化效應(yīng)的影響,在計算時直接忽略負(fù)彎矩區(qū)的受拉混凝土,按鋼梁與鋼筋組成的換算截面計算其剛度,使得按其方法計算的撓度并不準(zhǔn)確。本文以鋼-混雙面組合梁靜力試驗為研究背景,基于集中柔度模型研究了混凝土損傷的雙面組合梁有效剛度及靜力撓度的求解方法。概述了雙面組合梁模型試驗的靜力撓度、滑移、裂縫發(fā)展規(guī)律。利用ANSYS有限元分析軟件建立了試驗梁的實體單元有限元模型,其計算結(jié)果與試驗結(jié)果吻合良好。在此基礎(chǔ)上,研究了力比R和鋼梁與混凝土高度比r對雙面組合梁開裂后的有效剛度的影響。研究表明,采用當(dāng)前規(guī)范計算組合梁撓度時會低估其抗彎剛度,使得計算結(jié)果過于保守,不利于工程實際應(yīng)用。當(dāng)力比R和鋼梁與混凝土高度比r較小時,該情況會更加嚴(yán)重�；诩腥岫饶Ｐ�,引入無質(zhì)量的等效彈簧來描述因雙面組合梁混凝土板開裂造成的局部剛度損失。采用奇異單元有限元法求解了彎曲狀態(tài)下雙面組合梁的應(yīng)力強度因子K_Ι

【文章來源】：石家莊鐵道大學(xué)河北省

【文章頁數(shù)】：76 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

試驗加載現(xiàn)場布置圖

(a) 端部 (b) 跨中圖 2-4 數(shù)字位移計現(xiàn)場布置圖2.2.2 試驗材料參數(shù)試驗梁 DCB1 的各部分材料性能參數(shù)根據(jù)文獻[34]給出。其中鋼箱梁采用SS400 規(guī)格鋼板制作；混凝土頂板的受力縱筋采用 HRB400E 鋼筋，直徑 12mm，通長布置；箍筋采用 HPB235 鋼筋，直徑為 6mm，混凝土保護層凈保護層厚度19 mm；混凝土按 C30 普通混凝土進行設(shè)計，各材料參數(shù)見表 2-1、2-2。表 2-1 鋼材材料性能部件屈服強度fy(MPa)極限強度fu(MPa)屈服應(yīng)變εy(10-6)彈性模量（105Mpa）SS400 鋼板 378 461.17 1716 2.0HRB400E縱筋 456.67 615 2216 2.06

圖 2-8 DCB1 上混凝土板裂縫分布圖0 100 200 300 400 5000.20.40.60.81.01.21.40裂平裂m/m荷荷/kN0號號裂裂0′號號裂裂圖 2-9 DCB1 控制裂縫寬度

【參考文獻】：
期刊論文
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博士論文
[1]鋼—混凝土組合箱梁受力性能及空間非線性分析[D]. 周凌宇.中南大學(xué) 2005

碩士論文
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[2]鋼與混凝土雙面組合梁裂縫寬度影響因素研究[D]. 王茹.石家莊鐵道大學(xué) 2016
[3]基于動力剛度法的裂紋曲梁的自由振動分析和裂紋識別[D]. 焦飛翔.電子科技大學(xué) 2016
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本文編號：3065153