為更精確計(jì)算修形漸開(kāi)線(xiàn)斜齒輪的嚙入沖擊力,提出了一種修形漸開(kāi)線(xiàn)斜齒輪嚙入沖擊力的計(jì)算方法。基于齒面接觸仿真,建立了綜合考慮齒面修形和負(fù)載變形引起的基節(jié)差條件下未發(fā)生邊緣接觸時(shí)的齒輪副齒面-齒面接觸仿真模型,以及發(fā)生邊緣接觸時(shí)的齒輪副頂點(diǎn)-齒面接觸仿真模型,計(jì)算了修形斜齒輪嚙入沖擊位置隨負(fù)載在修形齒面齒廓和齒向兩個(gè)方向上的變化結(jié)果,并根據(jù)輪齒接觸瞬時(shí)的能量守恒原則來(lái)求解嚙入沖擊力。基于提出的嚙入沖擊力計(jì)算方法和遺傳優(yōu)化算法建立了齒面修形優(yōu)化設(shè)計(jì)模型,結(jié)合算例完成了嚙入沖擊力最小的齒面修形優(yōu)化設(shè)計(jì)。研究結(jié)果表明:轉(zhuǎn)速和負(fù)載對(duì)嚙入沖擊力產(chǎn)生較大的影響,在設(shè)定的載荷范圍內(nèi),修形齒輪副嚙入沖擊力得到了有效減小;齒輪副邊緣接觸會(huì)導(dǎo)致嚙入沖擊力迅速增大,修形設(shè)計(jì)中應(yīng)避免。 

【文章來(lái)源】：西安交通大學(xué)學(xué)報(bào). 2020,54(09)北大核心EICSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：9 頁(yè)

【部分圖文】：

漸開(kāi)線(xiàn)齒輪嚙入沖擊示意圖

圖2和3中，通過(guò)輪齒幾何接觸分析（TCA）和LTCA，得到了幾何傳動(dòng)誤差（TE）和承載傳動(dòng)誤差（LTE），基于TE和LTE可以進(jìn)一步求解工況1和2中的齒輪嚙入點(diǎn)位置。圖3 不發(fā)生邊緣接觸時(shí)的齒輪嚙入點(diǎn)位置求解

圖2 發(fā)生邊緣接觸時(shí)的齒輪嚙入點(diǎn)位置求解圖2、3中的φ1A為T(mén)CA計(jì)算中大小輪輪齒在小輪齒根處初次接觸時(shí)的小輪轉(zhuǎn)角。當(dāng)φ1A處的LTE大于TE時(shí)，圖3中LTE0為φ1A處的LTE的絕對(duì)值；當(dāng)φ1A處的LTE小于TE時(shí)，圖3中LTE0為承載傳動(dòng)誤差曲線(xiàn)與幾何傳動(dòng)誤差曲線(xiàn)交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的LTE的絕對(duì)值。

【參考文獻(xiàn)】：
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