真空無水環(huán)境PDC單齒切削機理研究及結(jié)構(gòu)優(yōu)化
發(fā)布時間:2021-07-19 12:23
月表高真空無水和復(fù)雜的溫度環(huán)境,會導(dǎo)致鉆探采樣過程中鉆頭和月巖之間產(chǎn)生大量的熱量,且熱量無法及時擴散,進而加劇了刀具的磨損,導(dǎo)致鉆頭切削性能、使用壽命下降。目前PDC鉆頭多數(shù)采用標(biāo)準(zhǔn)圓柱形鋒利齒,由于切削齒尖端存在應(yīng)力集中和切削力波動行為,切削齒易于產(chǎn)生磨鈍與斷齒現(xiàn)象。切削齒的磨損主要集中在切削刃區(qū)域,使得切削齒失去了切削效率,最終導(dǎo)致用于巖石切削的能量急劇增加。據(jù)文獻調(diào)研表明,PDC切削齒齒刃形狀已經(jīng)成為巖石切削的重要研究對象,它對減少切削齒的磨損、提高切削齒壽命至關(guān)重要。本文主要考慮圓弧形狀切削齒對切削破巖的影響,研究了巖石切削過程中切削力、溫度的變化規(guī)律、刀具磨損形貌以及巖石破碎機理。主要研究結(jié)論如下:(1)真空條件下的摩擦系數(shù)與切削齒上溫度遠高于環(huán)境空氣條件,在大氣條件下切削齒接觸區(qū)域主要發(fā)生光滑磨損的過程,這種磨損模式通常是在均質(zhì)地層中鉆井時發(fā)生的,該地層具有較強的研磨性,經(jīng)過拋光后的表面非常平整,而沒有導(dǎo)致它在宏觀意義上的斷裂。而真空條件下,切屑塑性變形產(chǎn)生的熱量和切削齒與切屑、巖石摩擦產(chǎn)生的熱量大部分傳遞給切削齒,導(dǎo)致切削齒溫度上升,在缺乏鉆井液的條件下,真空中產(chǎn)生的熱量...
【文章來源】:中國地質(zhì)大學(xué)(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
拉伸破碎力學(xué)模型
4Gray[25]通過對單齒切削研究認為,在剪應(yīng)力的作用下,巖石斷裂裂紋首先沿著近似于對數(shù)螺旋線的路徑發(fā)展,然后向上延伸,直至自由表面。Nishimatsu[26]通過對煤巖、砂巖、水泥回轉(zhuǎn)切削過程的研究,提出類似的回轉(zhuǎn)切削力學(xué)模型。切削時后刀面接觸的巖石首先被壓碎,隨后在剪應(yīng)力作用下向自由表面產(chǎn)生斷裂裂紋擴展。Nishimatsu剪切模型切削力計算公式:=公式(1-2)式中:—切削深度;—巖石剪切強度;—巖石切削摩擦角;—應(yīng)力分布系數(shù)、—巖石內(nèi)摩擦角;—刀具前傾角。Appl等[3]也認為,在低鉆速下的巖石,表現(xiàn)為剛塑性,并服從Tresca最大剪應(yīng)力破壞準(zhǔn)則。剪切破碎力學(xué)模型如圖1-2所示。圖1-2剪切破碎力學(xué)模型3、拉剪聯(lián)合作用破碎別隆等[27]采用高速攝影法記錄煤炭的切削破碎過程。在切削力的作用下,煤炭首先被剪碎成極細的顆粒,在切削齒刀尖處形成壓實核,隨著切削力逐漸增大,從壓實核邊緣產(chǎn)生大體積拉伸破碎。王成勇[17]通過對輝綠巖的研究,對此模型進行了驗證,在輝綠巖大塊切屑形成過程中,初始裂紋及擴展是由拉伸應(yīng)力作用產(chǎn)生,在進一步的裂紋擴展過程中,拉應(yīng)力與剪應(yīng)力共同作用。中島嚴(yán)[28]也建立了類似的拉剪作用切削力學(xué)模型,刃前巖石先壓碎或剪碎成粉,然后在拉應(yīng)力作用下產(chǎn)生裂縫擴展和塊體斷裂[29]。拉剪破碎力學(xué)模型如圖1-3所示。
5圖1-3拉剪破碎力學(xué)模型(2)基于巖石與切削齒不同接觸形式力學(xué)模型近期回轉(zhuǎn)切削力學(xué)模型在拉剪破碎分析的基礎(chǔ)上根據(jù)巖石與切削齒不同的工作階段和接觸形式進行研究,主要表現(xiàn)為利刃切削、鈍刃切削。LiangE等[30]通過研究切削面積、接觸弧長等不同因素對切削力的影響,對不同種類巖石進行回轉(zhuǎn)切削試驗,研究了PDC利刃切削一般力學(xué)模型,為鉆頭設(shè)計優(yōu)化和鉆頭的合理使用提供了理論基矗DemengChe等[31]在利刃切削的基礎(chǔ)上,通過分析在線性切削中PDC切削齒與巖石的相互作用,提出如圖1-4所示力學(xué)模型:切削齒的前刀面刀刃處引入尖端破碎區(qū),即為壓實核,壓實核邊界處壓應(yīng)力與裂紋擴展處拉應(yīng)力σ假設(shè)為均勻分布,切削齒破碎巖石過程轉(zhuǎn)化為尖端破碎區(qū)與巖石的相互作用。為了評估力學(xué)模型,進行全面線性巖石切削實驗驗證。圖1-4利刃切削力學(xué)模型雖然對利刃切削過程產(chǎn)生的切削力建模較為成熟,但對影響磨損平面上接觸力的因素研究仍有待完善[32]。Detournay和defourny[33]考慮摩擦力的作用,將模型分為利刃切削和鈍刃切削,建立了切向力與軸向力之間的關(guān)系。該模型具有局限性,不能準(zhǔn)確描述給定具體鉆壓、扭矩、鉆進速度以及角速度參數(shù)之間的力學(xué)
【參考文獻】:
期刊論文
[1]PDC切削齒破碎干熱巖數(shù)值模擬[J]. 祝效華,但昭旺. 天然氣工業(yè). 2019(04)
[2]PDC鉆頭新技術(shù)及發(fā)展趨勢分析[J]. 思娜,王敏生,李婧,鄧輝,光新軍. 石油礦場機械. 2018(02)
[3]正交切削SiCp/Al復(fù)合材料的切削力分析[J]. 段春爭,傅程,孫偉,馮占. 工具技術(shù). 2018(02)
[4]大理巖RHT模型參數(shù)確定研究[J]. 李洪超,劉殿書,趙磊,李晨,張振園. 北京理工大學(xué)學(xué)報. 2017(08)
[5]基于離散單元方法的巖石切削數(shù)值模擬分析[J]. 祝效華,劉偉吉,賀顯群. 應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報. 2017(03)
[6]PDC鉆頭新進展及發(fā)展思考[J]. 潘軍,王敏生,光新軍. 石油機械. 2016(11)
[7]PDC鉆頭切削破巖機理及數(shù)值模擬研究[J]. 李琴,劉永升,黃志強,蔡春雷. 機械科學(xué)與技術(shù). 2016(02)
[8]巖石切削機理模型分析及實驗研究[J]. 何錄忠,周琴,李斌斌,杜垚森. 探礦工程(巖土鉆掘工程). 2014(09)
[9]巖石切削損傷后PDC齒破巖規(guī)律探討[J]. 伍開松,廖飛龍. 石油機械. 2014(05)
[10]適用于特定地層的PDC鉆頭個性化設(shè)計[J]. 劉志鵬,曾恒,周學(xué)軍. 天然氣工業(yè). 2013(03)
碩士論文
[1]月面鉆取采樣過程鉆具熱特性測試系統(tǒng)研制與試驗研究[D]. 侯佑松.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
[2]PDC鉆頭切削齒破巖過程熱分析與仿真[D]. 李勇.西南石油大學(xué) 2012
本文編號:3290696
【文章來源】:中國地質(zhì)大學(xué)(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:66 頁
【學(xué)位級別】:碩士
【部分圖文】:
拉伸破碎力學(xué)模型
4Gray[25]通過對單齒切削研究認為,在剪應(yīng)力的作用下,巖石斷裂裂紋首先沿著近似于對數(shù)螺旋線的路徑發(fā)展,然后向上延伸,直至自由表面。Nishimatsu[26]通過對煤巖、砂巖、水泥回轉(zhuǎn)切削過程的研究,提出類似的回轉(zhuǎn)切削力學(xué)模型。切削時后刀面接觸的巖石首先被壓碎,隨后在剪應(yīng)力作用下向自由表面產(chǎn)生斷裂裂紋擴展。Nishimatsu剪切模型切削力計算公式:=公式(1-2)式中:—切削深度;—巖石剪切強度;—巖石切削摩擦角;—應(yīng)力分布系數(shù)、—巖石內(nèi)摩擦角;—刀具前傾角。Appl等[3]也認為,在低鉆速下的巖石,表現(xiàn)為剛塑性,并服從Tresca最大剪應(yīng)力破壞準(zhǔn)則。剪切破碎力學(xué)模型如圖1-2所示。圖1-2剪切破碎力學(xué)模型3、拉剪聯(lián)合作用破碎別隆等[27]采用高速攝影法記錄煤炭的切削破碎過程。在切削力的作用下,煤炭首先被剪碎成極細的顆粒,在切削齒刀尖處形成壓實核,隨著切削力逐漸增大,從壓實核邊緣產(chǎn)生大體積拉伸破碎。王成勇[17]通過對輝綠巖的研究,對此模型進行了驗證,在輝綠巖大塊切屑形成過程中,初始裂紋及擴展是由拉伸應(yīng)力作用產(chǎn)生,在進一步的裂紋擴展過程中,拉應(yīng)力與剪應(yīng)力共同作用。中島嚴(yán)[28]也建立了類似的拉剪作用切削力學(xué)模型,刃前巖石先壓碎或剪碎成粉,然后在拉應(yīng)力作用下產(chǎn)生裂縫擴展和塊體斷裂[29]。拉剪破碎力學(xué)模型如圖1-3所示。
5圖1-3拉剪破碎力學(xué)模型(2)基于巖石與切削齒不同接觸形式力學(xué)模型近期回轉(zhuǎn)切削力學(xué)模型在拉剪破碎分析的基礎(chǔ)上根據(jù)巖石與切削齒不同的工作階段和接觸形式進行研究,主要表現(xiàn)為利刃切削、鈍刃切削。LiangE等[30]通過研究切削面積、接觸弧長等不同因素對切削力的影響,對不同種類巖石進行回轉(zhuǎn)切削試驗,研究了PDC利刃切削一般力學(xué)模型,為鉆頭設(shè)計優(yōu)化和鉆頭的合理使用提供了理論基矗DemengChe等[31]在利刃切削的基礎(chǔ)上,通過分析在線性切削中PDC切削齒與巖石的相互作用,提出如圖1-4所示力學(xué)模型:切削齒的前刀面刀刃處引入尖端破碎區(qū),即為壓實核,壓實核邊界處壓應(yīng)力與裂紋擴展處拉應(yīng)力σ假設(shè)為均勻分布,切削齒破碎巖石過程轉(zhuǎn)化為尖端破碎區(qū)與巖石的相互作用。為了評估力學(xué)模型,進行全面線性巖石切削實驗驗證。圖1-4利刃切削力學(xué)模型雖然對利刃切削過程產(chǎn)生的切削力建模較為成熟,但對影響磨損平面上接觸力的因素研究仍有待完善[32]。Detournay和defourny[33]考慮摩擦力的作用,將模型分為利刃切削和鈍刃切削,建立了切向力與軸向力之間的關(guān)系。該模型具有局限性,不能準(zhǔn)確描述給定具體鉆壓、扭矩、鉆進速度以及角速度參數(shù)之間的力學(xué)
【參考文獻】:
期刊論文
[1]PDC切削齒破碎干熱巖數(shù)值模擬[J]. 祝效華,但昭旺. 天然氣工業(yè). 2019(04)
[2]PDC鉆頭新技術(shù)及發(fā)展趨勢分析[J]. 思娜,王敏生,李婧,鄧輝,光新軍. 石油礦場機械. 2018(02)
[3]正交切削SiCp/Al復(fù)合材料的切削力分析[J]. 段春爭,傅程,孫偉,馮占. 工具技術(shù). 2018(02)
[4]大理巖RHT模型參數(shù)確定研究[J]. 李洪超,劉殿書,趙磊,李晨,張振園. 北京理工大學(xué)學(xué)報. 2017(08)
[5]基于離散單元方法的巖石切削數(shù)值模擬分析[J]. 祝效華,劉偉吉,賀顯群. 應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報. 2017(03)
[6]PDC鉆頭新進展及發(fā)展思考[J]. 潘軍,王敏生,光新軍. 石油機械. 2016(11)
[7]PDC鉆頭切削破巖機理及數(shù)值模擬研究[J]. 李琴,劉永升,黃志強,蔡春雷. 機械科學(xué)與技術(shù). 2016(02)
[8]巖石切削機理模型分析及實驗研究[J]. 何錄忠,周琴,李斌斌,杜垚森. 探礦工程(巖土鉆掘工程). 2014(09)
[9]巖石切削損傷后PDC齒破巖規(guī)律探討[J]. 伍開松,廖飛龍. 石油機械. 2014(05)
[10]適用于特定地層的PDC鉆頭個性化設(shè)計[J]. 劉志鵬,曾恒,周學(xué)軍. 天然氣工業(yè). 2013(03)
碩士論文
[1]月面鉆取采樣過程鉆具熱特性測試系統(tǒng)研制與試驗研究[D]. 侯佑松.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2013
[2]PDC鉆頭切削齒破巖過程熱分析與仿真[D]. 李勇.西南石油大學(xué) 2012
本文編號:3290696
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