雙動(dòng)刀往復(fù)式切割器切割性能好,傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,工作可靠,適應(yīng)性強(qiáng),目前在農(nóng)林業(yè)收割機(jī)上有很廣泛的應(yīng)用,而其傳動(dòng)機(jī)構(gòu)對(duì)其在運(yùn)行中的影響也很大。雙動(dòng)刀往復(fù)式傳動(dòng)機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性、可靠性能很大程度的提高往復(fù)式切割的質(zhì)量、效益和減少不必要的成本。因此本文結(jié)合運(yùn)動(dòng)學(xué)和可靠性相關(guān)理論對(duì)雙動(dòng)刀往復(fù)式傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析研究。主要研究?jī)?nèi)容及結(jié)論如下：1.根據(jù)往復(fù)式切割器傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的工作方式對(duì)其工作模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化,通過(guò)結(jié)合四桿機(jī)構(gòu)相關(guān)理論知識(shí)對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)簡(jiǎn)化模型進(jìn)行對(duì)稱性運(yùn)行分析研究、驗(yàn)證,得到了往復(fù)式傳動(dòng)機(jī)構(gòu)實(shí)現(xiàn)對(duì)稱性運(yùn)行的條件,并在分析傳動(dòng)機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)性能時(shí)得到了機(jī)構(gòu)尺寸對(duì)其運(yùn)動(dòng)性能的影響方式以及如何確定傳動(dòng)機(jī)構(gòu)尺寸。2.通過(guò)ANSYS workbench軟件對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)整體進(jìn)行了瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析,從而找出傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的薄弱部件。在此過(guò)程中,首先根據(jù)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)對(duì)稱性條件計(jì)算出了其各零部件主要尺寸并建立了分析模型；其次結(jié)合往復(fù)式切割器切割方式,分析計(jì)算得到了往復(fù)式切割器在切割甘蔗過(guò)程中所受到的切割力；最后對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)整體進(jìn)行了模態(tài)分析,得到其固有頻率,為瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)分析中時(shí)間步長(zhǎng)大小的設(shè)置提供了依據(jù)；3.針對(duì)薄弱部件上臂軸結(jié)構(gòu)... 

【文章來(lái)源】：昆明理工大學(xué)云南省

【文章頁(yè)數(shù)】：89 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

圖２．１機(jī)械強(qiáng)度可靠性設(shè)計(jì)過(guò)程圖??Ｆｉｇ．２．１?民?ｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ?ｄｅｓｉｇｎ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ?ｓｔｒｅｎｇｔｈ??

Ｔ?Ｔ??Ｆｉｎ￣￣￣￣ｐ＝＿＿??強(qiáng)度可靠化巧計(jì)??圖２．１機(jī)械強(qiáng)度可靠性設(shè)計(jì)過(guò)程圖??Ｆｉｇ．２．１?民?ｅｌｉａｂｉｌｉｔｙ?ｄｅｓｉｇｎ?ｏｆ?ｔｈｅ?ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ?ｓｔｒｅｎｇｔｈ??機(jī)械可靠性設(shè)計(jì)是運(yùn)用統(tǒng)計(jì)學(xué)知識(shí)對(duì)機(jī)械結(jié)構(gòu)的失效概率進(jìn)行分析。此方法??能夠很好的分析和設(shè)計(jì)機(jī)械零件。為了對(duì)機(jī)械零部件進(jìn)行可靠性設(shè)計(jì)，首先得了??解零部件應(yīng)力和其強(qiáng)度的分布狀況，準(zhǔn)確的建立應(yīng)力－強(qiáng)度力學(xué)模型，根據(jù)設(shè)計(jì)??要求，使其故障概率控制在指定范圍內(nèi)。機(jī)械強(qiáng)度可靠性設(shè)計(jì)過(guò)程如圖圖２．１所??示【氣??由于隨機(jī)變量的分布類型及性質(zhì)，使得零件的強(qiáng)度和應(yīng)力都具有分散性，從??而導(dǎo)致零件的應(yīng)力－強(qiáng)度概率密度畫數(shù)曲線可能存在相交部分，如圖２．１中陰影部??分，在陰影區(qū)域中零件的強(qiáng)度小雨其應(yīng)力，因此會(huì)出現(xiàn)失效，故被稱作干涉區(qū)。??ｃｒＳｉ??＼?／／？強(qiáng)度分布??、Ｘ＾／＊賴?盧賊化??＼?／？應(yīng)力姊?稱??ｔｏ?ｔｖ?ｔ??圖２．２應(yīng)力－強(qiáng)度分布曲線的相互關(guān)系??Ｆｉｇ．２．２?Ｔｈｅ?ｄｙｎａｍｉｃ?ｃｈａｎｇｅｓ?ｏｆ?化ｅ?ｓｔｒｅｓｓ－ｓｔｒｅｎｇｔｈ??在設(shè)計(jì)機(jī)械零件時(shí)，其強(qiáng)度遠(yuǎn)高于所承受的應(yīng)力，因此應(yīng)力－強(qiáng)度分布曲線??不存在相交區(qū)域

???總是小于強(qiáng)度，因此零件不會(huì)發(fā)生故障。但是該零件長(zhǎng)時(shí)間在工況中各種因素的??影響下，其零件強(qiáng)度會(huì)隨時(shí)間漸漸變?nèi)酰鐖D２．２中，強(qiáng)度由ａ位置漸漸移動(dòng)到??ｂ位置，導(dǎo)致應(yīng)力、強(qiáng)度分布曲線發(fā)生交叉，從而就出現(xiàn)零件失效問(wèn)題。由應(yīng)力??－強(qiáng)度下涉圖可知：零件的不可靠度會(huì)隨著其強(qiáng)度、應(yīng)力離散度的變大而增大；??若材質(zhì)性能好的零件在工作應(yīng)力穩(wěn)定的狀況下，其應(yīng)力、強(qiáng)度分布的離散度小，??因此干涉也小，零件可靠度也會(huì)相應(yīng)的增大Ｐｕｓｉ。??從應(yīng)力－強(qiáng)度干涉模型可看出，若從統(tǒng)計(jì)學(xué)的角度考慮，零件在各種因素??的影響下都有可能失效。因此設(shè)計(jì)人員設(shè)計(jì)零件時(shí)，主要目的就是最大限度的降??低失效概率。??２．可靠度計(jì)算方法??通過(guò)應(yīng)力－強(qiáng)度干渉模型分析可知，零件應(yīng)力小于強(qiáng)度時(shí)，其結(jié)構(gòu)可靠度為Ｐ７’??３９－４１］．??Ｒ?＝?Ｐ｛（７＜ｄ）?＝?Ｐ［ｉＳ－ａ）＞０］?（２－１７）?＇??式中：ＣＴ?一應(yīng)力，Ｓ?—強(qiáng)度。??若應(yīng)力大于強(qiáng)度


本文編號(hào)：3134264