本文關鍵詞：飽和鐵心型高溫超導故障限流器數(shù)學模型的分析與參數(shù)設計，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

第 23 卷 第 8 期 2003 年 8 月 文章編號 0258-8013 2003 08-0135-05

中 國 電 機 工 程 學 報 Proceedings of the CSEE 中圖分類號 TM26+3 文獻標識碼 A

Vol.23 No.8 Aug. 2003 ?2003 Chin.Soc.for Elec.Eng. 學科

分類號 470·4044

飽和鐵心型高溫超導故障限流器 數(shù)學模型的分析與參數(shù)設計
王付勝 劉小寧
中國科學院等離子體物理研究所電源室 安徽　合肥　230031

MODEL ANALYSIS OF A HIGH TEMPERATURE SUPERCONDUCTING FAULT CURRENT LIMITER AND ITS PARAMETER DESIGNMENT
WANG Fu-sheng, LIU Xiao-ning Institute of Plasma Physics, Academia Sinica, Hefei 230031, China
ABSTRACT: The advantages and disadvantages of varies of High Temprature Superconducting Current Fault Limiter (HTSCFCL) was first introduced briefly in this paper, which shows that saturated inductance type of HTSCFCL has specially excellent characteristic; then the mathematical model of a saturated inductance type of HTSCFCL has been analyzed, and on this basis the expressions of the parameter designment of this system has been deducted. Upon these expressions a simulative HTSCFCL system is designed, its limiting fault effect is simulated and verified by EMTP program. The results are consistent with the desirement of the designment, which shows that the expressions can be a reference when this type of HTSCFCL is desired. KEY WORDS: High temperature superconducting fault current limiter; Saturation iron core; Mathematical model; EMTP 摘要 首先對各種類型高溫超導故障限流器 的優(yōu)缺點做了簡要的介紹 特優(yōu)點 對其數(shù)學模型進行了分析 了這種限流器系統(tǒng)參數(shù)的設計公式 HTSCFCL

變電站母線 構架 導線等必須滿足高短路電流所 帶來的苛刻要求 裝備短路限流器能有效限制短路 電流 降低對電網(wǎng)內的電器要求 超導故障限流器 SCFCL 具有一系列優(yōu)點 動作時間快 大 約幾十微秒 減小故障電流 可將故障電流限 制在系統(tǒng)額定電流的 2 倍左右 這比常規(guī)斷路器 開斷電流小一個數(shù)量級 低的額定損耗 集 檢測 轉換 限制于一身 這種靜態(tài)限流器的可靠 性高 可稱為 永久的超保險絲 由于低溫超導材料需要在液氦溫度下運行 低溫裝置的成本過高 使得低溫超導限流器的應用 受到限制 高溫超導體出現(xiàn)以后 廣大科技工作者 對高溫超導故障電流限制器 電阻型 HTSCFCL 產(chǎn)生了 濃厚的興趣 已出現(xiàn)了幾種高溫超導故障限流器[1-5] 感應耦合型 橋路型 飽和鐵心型 電阻 型超導故障限流器具有結構簡單 響應時間短 電 流過載系數(shù)低和正常運行壓降低等優(yōu)點 但由于大 交流電 Nb Ti 絞纜在制造中有難以解決的機械和熱 問題 至今其額定有效值電流還未超過 2kA 感 應耦合型超導故障限流器只用圓筒式超導短路環(huán) 超導器件不需絕緣及出線端子 所需的高溫超導體 用量是各種超導故障限流器中最少的 荷小 重 可以用 G-M 制冷機來冷卻 其低溫熱負 但整體裝置較

說明了飽和鐵心型限流器的獨 并在此基礎上推導出 利用這些公式設計了

一個限流器系統(tǒng) 并用電磁暫態(tài)仿真程序 EMTP 對其限流 效果進行了驗證和分析 結果證明推導出的公式是正確的 可以作為設計這種限流器系統(tǒng)的參考依據(jù) 關鍵詞 高溫超導故障限流器 磁暫態(tài)程序 飽和鐵心 數(shù)學模型 電

1　　引言
隨著電力系統(tǒng)容量的逐年增長 導致電路短 路功率及故障短路電流的迅速增大 這就要求電網(wǎng) 內各種電器設備 如斷路器 變壓器 互感器以及

以上兩種限流器在故障限流時都要經(jīng)過超導態(tài)

到失超態(tài) S/N 的轉換過程 超導恢復時間很長 要做兩套裝置才能適用于快速重合閘運行 并需轉 換開關 橋路型超導故障限流器的超導線圈是直流

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的

沒有大電流交流超導電纜的問題

由于沒有鐵

飽和鐵心型高溫超導故障限流器的主要優(yōu)點 就是直流超導線圈在故障態(tài)時沒有超導態(tài)到失超態(tài) 猝息 -quench 過程發(fā)生 所以其反應時間和恢 復時間都會非常短 它的主要缺點是直流超導線圈 中會產(chǎn)生交流感應電流 這會增大限流器在正常工 作狀態(tài)下的壓降和直流線圈上的能量損耗 而且也 會對限流器的限流能力有不利的影響

心及銅繞組 整體裝置較輕

但在限流過程中故障

電流值會持續(xù)增大 需要配合使用斷路器分斷后經(jīng) 過一段時間才能恢復故障限流能力 飽和鐵心型故 障限流器的超導線圈也是直流的 在限流過程中不 需要經(jīng)過超導態(tài)到常態(tài)的轉換過程 能夠自動且持 續(xù)地把故障電流限制在允許的穩(wěn)定值 而且能夠連 續(xù)限制多次故障電流 適用于線路的重合閘運行 可以調節(jié)故障電流動作值和故障電流縮減率 本文 討論了飽和鐵心型高溫超導故障限流器的工作原 理 按照高溫超導限流器的數(shù)學模型推導出了限 最后用電磁暫態(tài)仿真程序 流器參數(shù)的設計公式 分析

3　　數(shù)學模型分析
3.1　　概述 對于按圖 1 方式連接的故障限流器 無直流 偏值時(Idc =0)單個鐵心的磁化曲線如圖 2 中的曲線 1 可以近似用兩段不同斜率的線段來表示 is 和ψs 為鐵心的飽和電流及飽和磁鏈 當通以直流偏值電 流 Idc 時 兩個鐵心的磁化曲線分別如圖 2 中的曲 線 2 3 曲線 4 是該限流器系統(tǒng)對外表現(xiàn)的磁化 曲線 它是由 2 3 曲線疊加而成的 可以用一個 3 段不同斜率的分段線性化的ψ－i 曲線來模擬[7]
ψ ψb 4 b α1 α α2 i a i s idc i b 2 1 3

EMTP 對一個設計實例的限流效果進行了驗證和

2　　工作原理
圖 1 為飽和鐵心型 HTSCFCL 的結構原理圖[6] 這種限流器由飽和電抗器與超導直流偏置線圈組 成 如圖所示 飽和電抗器由 2 個鐵心電抗串聯(lián)而 成 相應于圖中的 ac 線圈 2 和 3 每個鐵心上的 次級繞組 5 和 6 是由 Bi-2223/Ag 帶繞制成的直 流偏置線圈 超導偏置線圈產(chǎn)生一個直流磁場 使鐵心處于深度飽和狀態(tài) 交流 ac 線圈串聯(lián)在輸 電線路中 當額定交流電流通過交流線圈時 由于

ψs ψ a -i dc α'

i

鐵心處于磁飽和狀態(tài) 此時交流線圈在電網(wǎng)中處于 低感抗狀態(tài) 而當電力系統(tǒng)中出現(xiàn)短路故障時 瞬 間增大的電流使 ac 線圈產(chǎn)生的磁動勢增加至足夠 抵消直流超導線圈所產(chǎn)生的磁動勢 限流器的一組 鐵心由飽和狀態(tài)進入正常態(tài) 產(chǎn)生高阻抗 從而自 動限制了電網(wǎng)中短路電流的增加 選用 2 級鐵心是 為了在正半周和負半周分別限制短路電流
2 3

b'

圖 2 飽和鐵心型故障限流器的ψ － i 曲線 Fig.2 The ψ － i curves of a saturated inductance type of HTSCFCL

ψ－i 曲線 I 段 正常工作時由于交流工作電流較小而直流偏 值電流較大 組成限流器的 2 個鐵心都處于飽和的 狀態(tài) 限流器工作在曲線的 I 段 具有較小的電感 La = 2tgα 1 從圖中可以看出交流工作電流必須滿 3.2 足條件 iacm ≤ i a = idc ? is 或者 ψ acm ≤ ψ a 3.3 見圖 2 ψ－i 曲線 II 段 故障狀態(tài)時 由于交流電流迅速增大 組成 限流器的兩個鐵心中之一由于直流偏值電流產(chǎn)生的 磁鏈無法抵消交流電流產(chǎn)生的磁鏈而進入退飽和狀 態(tài) 而另一鐵心由于直流磁鏈和交流磁鏈是疊加的 仍然處于飽和狀態(tài) 限流器進入曲線的 II 段 具有 較大的電感 Lb = tgα1 + tgα 2 ≈ tgα 2 從而起到限

1

4

6 注

_ dc 1,4 鐵心 2,3 交流限流繞組 5,6 超導直流偏值繞組 +

5

圖 1　　飽和電抗器型高溫超導限流器的結構示意圖 Fig.1 The configuration of a saturated inductance type of HTSCFCL

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飽和鐵心型高溫超導故障限流器數(shù)學模型的分析與參數(shù)設計

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制電流的作用 從圖中可以看出故障電流必須滿足 條件 ia < ifc ≤ idc + i s 或者ψ a < ψ fc ≤ ψ b 見圖 2 3.4 ψ－i 曲線 III 段 隨著故障電流的繼續(xù)增大 者 ψ fc > ψ b 之一時 見圖 2 當 ifc ≥ idc + i s 或 組成限流器的 2 個鐵心中

Lb ( K fcm ? K 0 ) I acm ≈ ψ fcm 故 L1 ≈ Lb ≈ ψ fcm /[(K fcm ? K 0 ) I acm ]

(9) (10)

由于直流偏值電流產(chǎn)生的磁鏈不但無法抵

消交流電流產(chǎn)生的磁鏈 而且過大的交流磁鏈會使 鐵心進入反向飽和狀態(tài) 而另一鐵心由于直流磁鏈 和交流磁鏈疊加仍然處于飽和狀態(tài) 限流器進入曲 線的 III 段 具有較小的電感 Lc=2tgα2 此時故障 限流器失去限制電流的能力

當發(fā)生短路時電源電壓全部加在限流器上 有 dψ fc = U m cos(ωt + α ) (11) dt 將上式積分 并代入 t = 0, ψ fc = 0 的初始條件可得 ψ fc = U m [sin(ωt + α ) ? sin α ] / ω 設計限流器系統(tǒng)時考慮最壞情況 則由式(11)可知 ψ fcm = 2U m / ω 代入式(10)可得 (13) (12) 令α =90?

4　　限流器系統(tǒng)的參數(shù)設計
分析時只考慮半周的情況 工作時呈現(xiàn)低阻抗須滿足條件 I acm ≤ I a = I dc ? I s 式中 I acm 為正常工作電流幅值 令 I a = K 0 I acm 式中 K 0 ≥ 1.0 為限流器動作系數(shù) 正常工作電流幅值的 K 0 倍 狀態(tài) 則式(1)可化為 I dc = I s + K 0 I acm (2) 即電流達到 另一半周的情況 完全相同 從上面的分析可知道 要使限流器正常 (1)

L1 ≈ 2U m /[ω ( K fcm ? K 0 ) I acm ]

當按照最壞情況設計而短路恰好發(fā)生在最佳狀 ′ = Um /ω = 態(tài) 即無暫態(tài)過程或者 α =0? 時 ψ fcm ′ 則 1 / 2ψ fcm 設此時限流器的限流系數(shù)為 K fcm ′ ? K 0 ) I acm = ψ fcm ′ = 1 / 2ψ fcm Lb ( K fcm 對比式(9)和式(14)可知 ′ = ( K fcm + K 0 ) / 2 K fcm 間 從上面的分析可知 壓 值 大小 對于給定的正常工作電 電流和故障電流動作值及要求的故障電流峰 就可以按照式(6) (7)和(13)推導出限流器鐵心 從而為樣機的設計和制造提供了參數(shù) (14) (15)

′ 和 K fcm 之 故限流器的實際限流系數(shù)介于 K fcm

限流器開始進入限流 (3)

要使限流器在故障限流時呈現(xiàn)高阻抗且不會 反向飽和 須滿足條件 I fcm ≤ I dc + I s 式中 I fcm 為故障電流的最大值 I fcm = K fcm I acm K fcm > K 0 為限流器的限流系數(shù) 令 (5) 即故障電流 (4)

的飽和電流值 直流偏值電流和電抗器的電抗值的

5　　數(shù)字仿真實例
5.1　　等值電路模型與限流元件的模型參數(shù) 根據(jù)對工作原理的分析 可用特殊連接的 2 個 變壓器來做高溫超導限流器系統(tǒng)的物理模型 見圖 3 2 個變壓器的參數(shù)完全相同 變壓比為 1:1 漏 ′ = 0.3?; L1 = L′ 阻抗分別為 R1 = R2 交 2 = 0. 005mH 流 電 源 U ac 的 幅 值 為 U m = 220 2 V Rsc = 20? 負載 用開關 K 的閉合來模擬短路情況

的最大值與正常工作電流幅值的比值 代入式 (3) 和(5) 則式 (4)可化為 I s ≥ [(K fcm ? K 0 ) / 2] I acm 當 I s 增大時 對于一定的 Lb 意味著 ψ s 也要增大 同 時由式(3)可知 I dc 也要相應的增大 或者說限流器

的 2 個鐵心電抗器的鐵心截面積和直流繞組的匝數(shù) 要增大 導致制造成本的增大 故取 I s = [( K fcm ? K 0 ) / 2]I acm 將式(6)代入式(4)可得 I dc = [( K fcm + K 0 ) / 2]I acm 又從圖 2 中可知 Lb ( I fcm ? I a ) = ψ fcm ? ψ a ≈ ψ fcm 代入式(2) (5)可得 (6) (7) (8)

正常交流工作電流的幅值為 I acm ≈ U m / Rsc = 10 2 A 要求短路故障時電流達到正常工作電流 的幅值時開始動作 即 K 0 = 1.0 且最大故障電流 幅值不超過正常工作電流幅值的 2.6 倍 2.6 根據(jù)式 (6) (7) 和 (13)可得 11.3A; I dc = 1.8I acm = 25.5A; Lm = 87.6mH 即 K fcm = I s = 0.8 I acm =

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T1A R1 I1 Rsc Uac ~ K Usc T1B R1 T2A T2B L1 ImB EB L1 ImA E A Lm Rm L' 2 Lm Rm S2B R'2 S2A L'2 R'2

中
S1A Idc S1B

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最長的最不利情況 發(fā)生短路故障時的 2 個鐵心的 勵磁電流 直流繞組的偏值電流及交流限制繞組上 的電流 主電路電流 波形圖 從圖 4 中可以看出 在正常工作時 限流器 上的壓降很小 幅值 ?U m ≈ 9.31 V 其電壓損失的 百分數(shù)為 ?U m % = 9.31 /( 220 2 ) = 2.99% 當發(fā)生 短路故障時 電源電壓幾乎全部加在限流器上 從圖 5(a)和 (b) 中可以看到 在正常工作時 限流器 2 個鐵心的勵磁電流 略大于鐵心的飽和電流) 抗很小 見圖 5 中曲線 1 2 阻 均大于飽和電流( 勵磁電流的最小值約為 11.4A 因而處于飽和狀態(tài) 此時限流器工作狀態(tài)處于數(shù)學模型曲線的

-I dc

圖 3　　飽和鐵心型高溫超導限流器的等值電路模型 Fig.3 The equivalent circuit model of a saturated inductance type of HTSCFCL

5.2　　仿真結果和分析 按照上面的參數(shù)用 EMTP[8]仿真后可得到下列 各圖 圖 4 為限流器和電源上的電壓 圖 5(a)和(b) 分別為在 1.150s 時刻 無過渡過程發(fā)生的最有利 情況 發(fā)生短路故障和在 1.155s 時刻 過渡過程
V/ V 400 限流器 電壓 200 0 -200 -400 1.136 1.148 1.160 電源 電壓

I 區(qū)間 交流側電源幾乎全部加在負載上 交流側 電流是一個幾乎沒有畸變的正弦波 從圖 5(a)和 (b) 中可以看出 發(fā)生短路故障 如在 1.150s 時 生 當在最有利狀態(tài) 沒有過渡過程發(fā) 從而限制了

隨著故障電流的迅速增大 2 個鐵心交替處于

不飽和狀態(tài) 限流器具有較大的阻抗
1.184 t/s

1.172

故障電流的大小 從圖 5(a)中可以看出交流限制繞 ′ = 25.5A ≈ 組上的電流 故障電流 最大值為 I fcm ′ I acm = 1.8I acm K fcm 1.155s 時 當在最不利狀態(tài)發(fā)生故障 故障電流 隨著過渡過 由于限流器上的最大磁鏈為穩(wěn)態(tài)時

圖 4　　限流器和電源電壓曲線 Fig.4 Curves of the voltage of the Limiter and voltage source
i/ A 80 1 40 0 -40 -80 i/ A 80 40 0 1.136 -40 -80 (b) 電路在 1.155s 發(fā)生短路故障 1.148 1.160 1 3 1.136 1.148 1.160 4 1.172 1.184 t /s 2

的 2 倍 因而交流限制繞組上的電流 較大 I fcm = 36 A ≈ K fcm I acm = 2.6 I acm 和圖 5(a)相同 從仿真結果可以看出

程的消失 電路進入穩(wěn)態(tài)時的各種態(tài)電流波形將會 按照數(shù)學模型推導出

的設計公式進行限流器系統(tǒng)的參數(shù)設計 其數(shù)字仿 真結果和預期的限流目標一致

6　　結論
(a) 電路在 1.150s 發(fā)生短路故障

1

飽和電抗器型高溫超導限流器能很好地

2 4 3 1.172 1.184 t /s

解決減小正常運行電壓損失與增大故障限流能力之 間的矛盾 有希望在未來的電力系統(tǒng)中推廣應用 2 飽和電抗器型的數(shù)學模型可以看作具有 三段式分段線性化的電感性元件模型 3 在數(shù)字仿真中可以用 2 個特殊連接的變 壓器模型作為限流器的物理模型 4 在進行限流器系統(tǒng)參數(shù)設計時 對于給 定的正常工作電流和故障限流能力等指標 可以按 照飽和電抗器的數(shù)學模型推導出限流器鐵心的飽和 電流 直流偏值電流和電抗器的電抗值的大小 從

注 1,2 兩個鐵心的勵磁電流 3 直流繞組中的電流 4 交流限制繞組中的電流

圖 5　　短路故障時的各種電流曲線 Fig.5 Various curves of the current at the short circuit fault

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而為樣機的設計和制造提供了參數(shù)

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流器及其超導線圈的優(yōu)化設計方法 A superconducting fault current limiter with a diode bridge and the optimum design method of the

責任編輯 韓

蕾

飽和鐵心型高溫超導故障限流器數(shù)學模型的分析與參數(shù)設計
作者： 作者單位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 被引用次數(shù)： 王付勝， 劉小寧 中國科學院等離子體物理研究所電源室,安徽,合肥,230031 中國電機工程學報 PROCEEDINGS OF THE CHINESE SOCIETY FOR ELECTRICAL ENGINEERING 2003，23(8) 28次

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相似文獻(3條) 1.期刊論文 范則陽.何喜元.李敬東.唐躍進 一種新的飽和鐵心型高溫超導故障限流器的設計方法 -華北電力技術2003(12)
隨著高溫超導技術的發(fā)展及電力系統(tǒng)容量的增加,不久將來會有很多超導技術在電力系統(tǒng)中得到重要應用.其中高溫超導故障限流器很可能成為最先在電力系統(tǒng)中得到應用的超導 裝置之一.為此介紹一種新的飽和鐵心型高溫超導限流器的工作原理,并給出了設計這種限流器各種參數(shù)的推導方法.計算結果表明該限流器的結構尺寸和運行特性都是可行的.

2.期刊論文 潘艷霞.凌志斌.蔡旭.姜建國.Pan Yanxia.Ling Zhibin.Cai Xu.Jiang Jianguo 新型磁控開關型故障限流器參數(shù)設計及模型 機研究 -電工技術學報2008,23(11)
基于飽和鐵心型高溫超導故障限流器拓撲,提出了一種適用于中高壓電網(wǎng)的磁控開關型故障限流器結構.通過工作原理分析,論證了此拓撲結構的可行性,建立了限流器的數(shù)學模型 和簡化電路模型,推導出這種限流器系統(tǒng)的設計公式,并在此基礎上研制了一臺220V/50A限流器模型機.試驗結果表明,該故障限流器具有快速、有效的故障電流限制作用,且具有結構 簡單可靠,運行控制靈活的特點.

3.學位論文 李景會 飽和鐵心電抗器型高溫超導限流器研究 2000
飽和鐵心型高溫超導故障電流限制器是高溫超導應用的前沿課題之一.該文系統(tǒng)分析了該類型限流器的結構原理,推導出完整系統(tǒng)的設計公式,完成了飽和鐵心型高溫超導故障限 流器的設計和模型機的制造,繞制了高溫超導偏置線圈,并進行了模型機的動態(tài)和靜態(tài)實驗研究.該論文所提供的設計和實驗方法同樣適用于更高水平的限流器.

引證文獻(27條) 1.林岳海.龍新峰 超導故障限流器現(xiàn)狀及其實用化研究方向探討[期刊論文]-中國西部科技 2009(7) 2.何熠.吳愛國.信贏 飽和鐵心型超導限流器故障電流快速模式識別[期刊論文]-電工技術學報 2009(1) 3.潘艷霞.凌志斌.蔡旭.姜建國 新型磁控開關型故障限流器參數(shù)設計及模型機研究[期刊論文]-電工技術學報 2008(11) 4.潘艷霞.姜建國.凌志斌.蔡旭 磁控開關型故障限流器RBF神經(jīng)網(wǎng)絡自適應偏置電流控制[期刊論文]-上海交通大學學報 2008(12) 5.劉洪順.李慶民.鄒亮.婁杰 安裝故障限流器的輸電線路潛供電弧特性與單相重合閘策略[期刊論文]-中國電機工程學報 2008(31) 6.潘艷霞.凌志斌.蔡旭.姜建國 新型磁控開關型故障限流器拓撲及試驗研究[期刊論文]-電網(wǎng)技術 2008(15) 7.高原.裴峰.李玉生 磁通流阻型高溫超導限流器模型研究[期刊論文]-中國艦船研究 2008(2) 8.方進.張永.丘明 HT-7U管內電纜導體穩(wěn)定性的仿真與實驗研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2008(15) 9.王晨.張曉鋒.莊勁武.許瀚.楊鋒 基于YBa2Cu3O7薄膜的超導故障限流器設計與試驗分析[期刊論文]-電力自動化設備 2008(4) 10.潘艷霞.凌志斌.蔡旭.姜建國 磁控開關型故障限流器偏置電流模糊PID控制[期刊論文]-高電壓技術 2008(3) 11.劉洪順.李慶民.婁杰.鄒亮 電感型FCL對斷路器恢復電壓上升率的影響[期刊論文]-電工技術學報 2007(12) 12.何熠.李長濱.吳愛國.信贏 飽和鐵心型超導限流器壓敏電阻的實驗[期刊論文]-高電壓技術 2007(9) 13.劉洪順.李慶民.徐亮.劉玉田.孫樹敏 氧化鋅避雷器式故障限流器對電力系統(tǒng)暫態(tài)穩(wěn)定的影響[期刊論文]-電力自動化設備 2007(8) 14.魏曉霞.劉杰.紀延超.王建賾 基于諧波反向補償原理的新型正交可控消弧線圈[期刊論文]-中國電機工程學報 2007(18) 15.宗曦華.張喜澤.鄧長勝.王金星 BI-2212超導圓筒熱學特性測試及有限元分析[期刊論文]-中國電機工程學報 2007(2) 16.莊勁武.張曉鋒.王晨.楊鋒.許瀚 基于YBa2Cu3O7塊材的高溫超導限流器的限流特性研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2006(8) 17.曾琦.李興源.溫�？� 采用脈寬調制控制的新型故障限流器[期刊論文]-電網(wǎng)技術 2006(16) 18.侯波.葉鋒.熊志全.譚閔.魏杰.席海霞.龔偉志 我國第一組高溫超導電纜的運行工況及損耗計算[期刊論文]-電網(wǎng)技術 2006(14) 19.費萬民.張艷莉.呂征宇 基于IGCT的三相接地系統(tǒng)故障限流器及其控制策略[期刊論文]-電網(wǎng)技術 2006(11)

20.張奕黃.方進.張永 高阻值合金基體材料對Bi-2223高溫超導帶材交流損耗影響的實驗研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2005(24) 21.莊勁武.張曉鋒.楊鋒.王晨 船舶直流電網(wǎng)短路限流裝置的設計與分析[期刊論文]-中國電機工程學報 2005(20) 22.莊勁武.張曉鋒.楊鋒.王晨.許瀚 交流發(fā)電機整流供電系統(tǒng)故障限流裝置的分析與設計[期刊論文]-中國電機工程學報 2005(19) 23.趙中原.呂征宇.江道灼 新型固態(tài)限流器三相主電路拓撲及控制策略研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2005(12) 24.吳春俐.白質明.王金星 高溫超導帶材的失超傳播特性研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2005(4) 25.莊勁武.張曉鋒.楊鋒.王晨 一種新型直流電網(wǎng)短路限流裝置的設計與分析[期刊論文]-海軍工程大學學報 2005(4) 26.陳剛.江道灼.蔡永華.呂征宇.吳兆麟 具有旁路電感的新型固態(tài)故障限流器的研究[期刊論文]-中國電機工程學報 2004(7) 27.曹國臣.呂超 一種含固態(tài)限流器的電力系統(tǒng)故障計算新方法[期刊論文]-電力系統(tǒng)自動化 2004(15)

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  本文關鍵詞：飽和鐵心型高溫超導故障限流器數(shù)學模型的分析與參數(shù)設計，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。