OHV發(fā)動機(jī)以其耐用性好、維修方便等優(yōu)點(diǎn)在中國摩托車市場中有一定的占用率。隨著噪聲法規(guī)日趨嚴(yán)格且用戶對駕駛噪聲和駕駛舒適性方面的提出了更高的要求。以一款量產(chǎn)的原型發(fā)動機(jī)為研究對象,針對市場上用戶抱怨的發(fā)動機(jī)熱機(jī)怠速異音和高速噪聲大的問題進(jìn)行分析,論文的結(jié)論如下:1)通過主觀評價(jià)法和近場噪聲試驗(yàn)相結(jié)合的方法,分析原型機(jī)的產(chǎn)生熱機(jī)怠速異音的原因是氣門間隙變大導(dǎo)致。采用實(shí)車近場噪聲測試和振動試驗(yàn)分析出Ⅱ代機(jī)（故障機(jī)）的氣缸蓋散熱片振動比Ⅰ代機(jī)大,導(dǎo)致發(fā)動機(jī)高速噪聲偏大。2)通過理論計(jì)算,發(fā)現(xiàn)導(dǎo)致氣門間隙變大的原因是原型機(jī)的推桿材質(zhì)為熱軋圓鋼,熱膨脹系數(shù)偏低,改用熱膨脹系數(shù)大的鋁合金材質(zhì)。改進(jìn)后,熱機(jī)怠速噪聲為66dB,下降2dB,解決了熱機(jī)怠速聲音變差的問題。3)建立氣缸蓋的有限元模型,計(jì)算氣缸蓋的模態(tài)與試驗(yàn)?zāi)B(tài)的誤差在3.5%以內(nèi),證明了模型的正確性。將試驗(yàn)獲得的發(fā)動機(jī)最大爆發(fā)壓力和進(jìn)排氣門的落座力以及沖擊頻率作為激勵,輸入至有限元模型中對氣缸蓋進(jìn)行振動響應(yīng)分析。得出原型氣缸蓋的最大振動速度較大,位置在燃燒室頂部,周邊的散熱片法向振動速度也較大,說明氣缸蓋的散熱片受機(jī)械部件的沖擊引起高頻振... 

【文章來源】：華南理工大學(xué)廣東省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：64 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【文章目錄】：
摘要
ABSTRACT
第一章 緒論
    1.1 課題來源
    1.2 國內(nèi)OHV發(fā)動機(jī)的發(fā)展規(guī)模及振動噪聲研究現(xiàn)狀
        1.2.1 國內(nèi)OHV發(fā)動機(jī)的發(fā)展規(guī)模
        1.2.2 發(fā)動機(jī)振動噪聲的研究現(xiàn)狀
    1.3 研究的內(nèi)容
第二章 數(shù)值仿真理論及發(fā)動機(jī)噪聲識別方法
    2.1 有限元法的原理及應(yīng)用
        2.1.1 有限元法的基本概念
        2.1.2 有限元網(wǎng)格的劃分
        2.1.3 四面體單元的有限元法
    2.2 模態(tài)分析理論
    2.3 發(fā)動機(jī)噪聲識別方法
    2.4 本章小結(jié)
第三章 原型機(jī)噪聲試驗(yàn)分析
    3.1 熱機(jī)怠速異音分析
    3.2 高速噪聲大的原因分析
    3.3 本章小結(jié)
第四章 發(fā)動機(jī)噪聲的改進(jìn)
    4.1 發(fā)動機(jī)熱機(jī)怠速異音的改進(jìn)
        4.1.1 冷熱狀態(tài)下氣門間隙變化的理論分析
        4.1.2 減小熱機(jī)氣門間隙變化的對策及效果
    4.2 原車氣缸蓋噪聲大的理論分析
        4.2.1 原車氣缸蓋三維實(shí)體模型的建立
        4.2.2 氣缸蓋有限元模型建立
        4.2.3 氣缸蓋傳遞函數(shù)和計(jì)算模態(tài)
    4.3 原車氣缸蓋模態(tài)試驗(yàn)
    4.4 原車氣缸蓋振動響應(yīng)分析
        4.4.1 缸內(nèi)混合氣體燃燒壓力獲取
        4.4.2 氣門落座力的獲取
        4.4.3 氣缸蓋振動響應(yīng)分析
    4.5 氣缸蓋改進(jìn)設(shè)計(jì)
    4.6 改進(jìn)型氣缸蓋振動響應(yīng)分析
    4.7 氣缸蓋的改進(jìn)效果及應(yīng)用情況
    4.8 本章小結(jié)
總結(jié)與展望
參考文獻(xiàn)
攻讀碩士學(xué)位期間取得的研究成果
致謝
附件



本文編號：3168413