通過(guò)壁面旋轉(zhuǎn)變徑圓管內(nèi)螺旋湍流流動(dòng)特征的分析,確定其切向速度場(chǎng)內(nèi)渦流區(qū)為微團(tuán)旋轉(zhuǎn)主導(dǎo)的橢圓形流動(dòng),外渦流區(qū)為微團(tuán)變形主導(dǎo)且受壁面旋轉(zhuǎn)影響的雙曲形流動(dòng).進(jìn)而利用張量的不變量理論,引入旋轉(zhuǎn)率張量與應(yīng)變率張量的綜合不變量作為模型系數(shù),將適用于微團(tuán)旋轉(zhuǎn)主導(dǎo)的旋轉(zhuǎn)湍流Reynolds應(yīng)力壓力應(yīng)變項(xiàng)修正模型拓展到了非旋轉(zhuǎn)效應(yīng)主導(dǎo)的雙曲形流動(dòng)中.將修正壓力應(yīng)變項(xiàng)應(yīng)用于壁面旋轉(zhuǎn)變徑圓管流場(chǎng)的模擬,并將結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,驗(yàn)證了修正模型的改進(jìn)效果.

【文章頁(yè)數(shù)】：9 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1變徑圓管柱坐標(biāo)系下速度的分解Fig．1Velocitydecompositionoftheflowfieldinthereducingpipeincylindricalcoordinates

地體現(xiàn)旋轉(zhuǎn)效應(yīng)的影響．為了使Ｒeynolds應(yīng)力模型能夠更好地描述壁面旋轉(zhuǎn)變徑圓管內(nèi)的復(fù)雜旋轉(zhuǎn)湍流問(wèn)題，有必要對(duì)傳統(tǒng)壓力應(yīng)變項(xiàng)進(jìn)行適當(dāng)修正．1壁面旋轉(zhuǎn)變徑圓管內(nèi)流動(dòng)特征分析壁面旋轉(zhuǎn)變徑圓管內(nèi)，螺旋流具有典型靜態(tài)旋流器內(nèi)流場(chǎng)的流動(dòng)特點(diǎn)．同時(shí)，管壁繞其自身軸線的旋轉(zhuǎn)又使其具備軸向旋轉(zhuǎn)....

圖4幾何模型Fig．4Thegeometricmodel

+(C3－C*3bijb槡ij)kSij+C4kbikSjk+bjkSjk－23bklSklδij()+C5k(bikΩjk+bjkΩik)，(7)式中C1=3．4，C*1=1．80，C2=4．2，C3=0．8，C*3=1．30，C4=1．25，C5=0．40為模型系數(shù)．將SSG....

圖5切向速度對(duì)比(a)

(m/s)0．325tangentialvelocityofwallatDVw/(m/s)1．46ＲeynoldsnumberatDＲe19000rotationrateN4．5splitratioε/%53．4離散格式與算法控制方程在空間上采用有限體積法進(jìn)行離散，具體離散格式及....

圖6軸向速度對(duì)比(a)

應(yīng)會(huì)改變近壁區(qū)流動(dòng)的邊界層結(jié)構(gòu)［17］，而現(xiàn)有傳統(tǒng)壁面函數(shù)對(duì)其模擬能力有限，本文采用傳統(tǒng)的壁面函數(shù)對(duì)近壁區(qū)流動(dòng)進(jìn)行描述，因此，造成外渦流區(qū)的切向速度與實(shí)測(cè)仍有一定的差距．但總體上看，修正模型的切向速度在整體趨勢(shì)上與實(shí)測(cè)結(jié)果更接近．(a)z=150mm(b)z=200mm(c)z=....

本文編號(hào)：3922615