單、雙類圓柱型桿件繞流的大渦模擬研究
發(fā)布時間:2022-01-20 19:43
通過建立不同拔模角的漸變截面正圓柱型、斜體圓柱型桿件以及階梯圓柱桿件模型,包括單桿件與雙桿件,采用大渦模擬的數(shù)值方法,采取渦粘性亞格子Smagorinsky模型封閉方程,對高雷諾數(shù)下類圓柱型桿件的繞流流動進行研究。在增加橫向速度的條件下,分析了各類桿件模型氣動載荷的時域、頻域特性,得到了阻力系數(shù)、升力系數(shù)、周向壓力系數(shù)的分布規(guī)律;分析了尾流漩渦的變化規(guī)律,以及由于渦的交替脫落導致的桿件壁面壓力的變化。計算結(jié)果表明單桿件模型中當拔模角增大時阻力系數(shù)的幅值在時間周期上延后出現(xiàn)且幅值減小;雙桿件模型中則是拔模角為3°的工況,但斜體放置時拔模角為1°主頻最大,同時存在低頻的峰值。周期內(nèi)渦旋脫落產(chǎn)生一個周期升力變化的同時,產(chǎn)生1.5個周期的阻力變化。在氣動載荷中升力系數(shù)受復雜工況的影響最大,階梯圓柱型桿件的氣動力穩(wěn)定性較好。拔模角及橫向風速影響桿件尾流的分布規(guī)律,使得渦的脫落點沿傾角及橫向風速的下游方向偏移。
【文章來源】:機械設(shè)計與制造. 2019,(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
漸變截面圓柱型桿件Fig.1TheGeometricModelofVariableCross-SectionMember豎直方向7.8793°15.7586°20(c)(d)
方程:墜墜t(ρu軈i)+墜墜xjρ(u軈iu軈j)=-墜P軈墜xi+墜墜xjμ墜u軈i墜xj軈軈+墜(ρu軈iu軈j-ρu軈iu軈j)ρxj(2)式中:ρu軈iu軈j-ρuiuj—亞格子雷諾應(yīng)力τij,表示了小尺度渦對大尺度渦的影響[9-11]。2.2物理模型建立漸變截面正圓柱型桿件、漸變截面斜體圓柱型桿件及階梯圓柱型桿件的模型,每個模型包括單、雙桿件兩種工況,柱型桿件的拔模角以θ表示,如圖1、圖2所示。圖1中(a)、(b)分別為單、雙漸變截面正圓柱型桿件模型,(c)、(d)分別為單、雙斜體漸變截面圓柱型桿件模型,其中拔模角θ為1°、2°、3°。θθθ404020準10準10(a)(b)準1040準1040θθθ豎直方向7.8793°15.7586°20(c)(d)圖1漸變截面圓柱型桿件Fig.1TheGeometricModelofVariableCross-SectionMember每個模型工況中拔模角θ為1°、2°、3°,可將模型按工況編號為I、II、III到X、XI、XII,如表1所示。表1模型及工況Tab.1TheModelandConditions模型桿件數(shù)工況漸變截面正圓柱型桿件單桿件Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ雙桿件Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ漸變截面斜體圓柱型桿件單桿件Ⅶ、Ⅷ、Ⅸ雙桿件Ⅹ、Ⅺ、Ⅻ階梯圓柱型桿件單桿件XIII雙桿件XIV階梯圓柱型桿件模型,如圖2所示。其中,(a)、(b)分別表示單、雙階梯圓柱型桿件,工況編號為XIII、XIV。準72020準10準7準720202020準10準10(
??た?漸變截面正圓柱型桿件單桿件Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ雙桿件Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ漸變截面斜體圓柱型桿件單桿件Ⅶ、Ⅷ、Ⅸ雙桿件Ⅹ、Ⅺ、Ⅻ階梯圓柱型桿件單桿件XIII雙桿件XIV階梯圓柱型桿件模型,如圖2所示。其中,(a)、(b)分別表示單、雙階梯圓柱型桿件,工況編號為XIII、XIV。準72020準10準7準720202020準10準10(a)(b)圖2階梯圓柱型桿件Fig.2TheGeometricModelofLadderMember所有模型采用相同的計算域進行模擬,如圖3所示。計算域長度約為60倍桿件直徑,其中桿件上游區(qū)域為10R,下游區(qū)域約50R。經(jīng)過驗證,該計算域長度可滿足消除邊壁對繞流場的壓縮效應(yīng)。對桿件以及桿件周圍流場區(qū)域進行加密,邊界層的首層網(wǎng)格在0.08mm以內(nèi),計算域網(wǎng)格總數(shù)約在(300~500)萬之間。40θ準10準600100100YXZ圖3計算域網(wǎng)格的劃分Fig.3TheMeshofGeometricModel2.3邊界條件來流速度參考高速列車的速度,設(shè)定為350km/h,同時考慮到工程實際情況,橫風風速設(shè)定為15m/s,繞流的最大雷諾數(shù)約為6.27×104。邊界入口為速度入口,出口為壓力出口;速度入口的速度為沿x正方向,其速度為350km/h;壓力出口的相對大氣壓設(shè)定為0Pa;計算域中的橫風沿+y方向。2.4計算方法的驗證Ahmed鈍體是經(jīng)典的柱體與類柱體結(jié)構(gòu)的組合,國內(nèi)外學者對Ahmed鈍體進行了深入研究,可借鑒相關(guān)結(jié)論驗證模擬方第11期趙萌等:單、雙類圓柱型桿件繞流的大渦模擬研究127
【參考文獻】:
期刊論文
[1]三維有限長圓柱繞流數(shù)值模擬[J]. 王曉聰,桂洪斌,劉洋. 中國艦船研究. 2018(02)
[2]基于自由變形技術(shù)的Ahmed模型氣動減阻優(yōu)化[J]. 汪怡平,郭承奇,王濤,黎帥,姚云龍. 北京理工大學學報. 2018(03)
[3]高雷諾數(shù)下串列雙圓柱繞流的影響因素研究[J]. 崔維征,秦文彬,張憲堂,李朋,張明光. 水利水電技術(shù). 2018(02)
[4]25°Ahmed模型射流主動控制氣動減阻策略[J]. 張英朝,杜冠茂,朱會,田思. 同濟大學學報(自然科學版). 2018(01)
[5]圓柱繞流研究進展及展望[J]. 武玉濤,任華堂,夏建新. 水運工程. 2017(02)
[6]串列雙圓柱繞流的大渦模擬分析[J]. 孫涵,趙瑞亮,韓冰,李斌,馬旭. 港工技術(shù). 2017(01)
[7]長大編組高速列車橫風氣動特性研究[J]. 尚克明,杜健,孫振旭. 北京大學學報(自然科學版). 2016(06)
[8]高雷諾數(shù)槽道湍流的壁面;鬁u模擬研究[J]. 李蒙,涂正光,徐晶磊. 航空動力學報. 2015(11)
[9]基于CFD的圓柱繞流流場特性分析[J]. 蘇立國,顧繼俊,段夢蘭,郭中云,邱盼,張杰. 石油礦場機械. 2015(04)
[10]基于Fluent的高速受電弓明線運行時周圍流場數(shù)值模擬[J]. 楊建鳴,姜旭,孟強. 現(xiàn)代機械. 2012(03)
本文編號:3599411
【文章來源】:機械設(shè)計與制造. 2019,(11)北大核心
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
漸變截面圓柱型桿件Fig.1TheGeometricModelofVariableCross-SectionMember豎直方向7.8793°15.7586°20(c)(d)
方程:墜墜t(ρu軈i)+墜墜xjρ(u軈iu軈j)=-墜P軈墜xi+墜墜xjμ墜u軈i墜xj軈軈+墜(ρu軈iu軈j-ρu軈iu軈j)ρxj(2)式中:ρu軈iu軈j-ρuiuj—亞格子雷諾應(yīng)力τij,表示了小尺度渦對大尺度渦的影響[9-11]。2.2物理模型建立漸變截面正圓柱型桿件、漸變截面斜體圓柱型桿件及階梯圓柱型桿件的模型,每個模型包括單、雙桿件兩種工況,柱型桿件的拔模角以θ表示,如圖1、圖2所示。圖1中(a)、(b)分別為單、雙漸變截面正圓柱型桿件模型,(c)、(d)分別為單、雙斜體漸變截面圓柱型桿件模型,其中拔模角θ為1°、2°、3°。θθθ404020準10準10(a)(b)準1040準1040θθθ豎直方向7.8793°15.7586°20(c)(d)圖1漸變截面圓柱型桿件Fig.1TheGeometricModelofVariableCross-SectionMember每個模型工況中拔模角θ為1°、2°、3°,可將模型按工況編號為I、II、III到X、XI、XII,如表1所示。表1模型及工況Tab.1TheModelandConditions模型桿件數(shù)工況漸變截面正圓柱型桿件單桿件Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ雙桿件Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ漸變截面斜體圓柱型桿件單桿件Ⅶ、Ⅷ、Ⅸ雙桿件Ⅹ、Ⅺ、Ⅻ階梯圓柱型桿件單桿件XIII雙桿件XIV階梯圓柱型桿件模型,如圖2所示。其中,(a)、(b)分別表示單、雙階梯圓柱型桿件,工況編號為XIII、XIV。準72020準10準7準720202020準10準10(
??た?漸變截面正圓柱型桿件單桿件Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ雙桿件Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ漸變截面斜體圓柱型桿件單桿件Ⅶ、Ⅷ、Ⅸ雙桿件Ⅹ、Ⅺ、Ⅻ階梯圓柱型桿件單桿件XIII雙桿件XIV階梯圓柱型桿件模型,如圖2所示。其中,(a)、(b)分別表示單、雙階梯圓柱型桿件,工況編號為XIII、XIV。準72020準10準7準720202020準10準10(a)(b)圖2階梯圓柱型桿件Fig.2TheGeometricModelofLadderMember所有模型采用相同的計算域進行模擬,如圖3所示。計算域長度約為60倍桿件直徑,其中桿件上游區(qū)域為10R,下游區(qū)域約50R。經(jīng)過驗證,該計算域長度可滿足消除邊壁對繞流場的壓縮效應(yīng)。對桿件以及桿件周圍流場區(qū)域進行加密,邊界層的首層網(wǎng)格在0.08mm以內(nèi),計算域網(wǎng)格總數(shù)約在(300~500)萬之間。40θ準10準600100100YXZ圖3計算域網(wǎng)格的劃分Fig.3TheMeshofGeometricModel2.3邊界條件來流速度參考高速列車的速度,設(shè)定為350km/h,同時考慮到工程實際情況,橫風風速設(shè)定為15m/s,繞流的最大雷諾數(shù)約為6.27×104。邊界入口為速度入口,出口為壓力出口;速度入口的速度為沿x正方向,其速度為350km/h;壓力出口的相對大氣壓設(shè)定為0Pa;計算域中的橫風沿+y方向。2.4計算方法的驗證Ahmed鈍體是經(jīng)典的柱體與類柱體結(jié)構(gòu)的組合,國內(nèi)外學者對Ahmed鈍體進行了深入研究,可借鑒相關(guān)結(jié)論驗證模擬方第11期趙萌等:單、雙類圓柱型桿件繞流的大渦模擬研究127
【參考文獻】:
期刊論文
[1]三維有限長圓柱繞流數(shù)值模擬[J]. 王曉聰,桂洪斌,劉洋. 中國艦船研究. 2018(02)
[2]基于自由變形技術(shù)的Ahmed模型氣動減阻優(yōu)化[J]. 汪怡平,郭承奇,王濤,黎帥,姚云龍. 北京理工大學學報. 2018(03)
[3]高雷諾數(shù)下串列雙圓柱繞流的影響因素研究[J]. 崔維征,秦文彬,張憲堂,李朋,張明光. 水利水電技術(shù). 2018(02)
[4]25°Ahmed模型射流主動控制氣動減阻策略[J]. 張英朝,杜冠茂,朱會,田思. 同濟大學學報(自然科學版). 2018(01)
[5]圓柱繞流研究進展及展望[J]. 武玉濤,任華堂,夏建新. 水運工程. 2017(02)
[6]串列雙圓柱繞流的大渦模擬分析[J]. 孫涵,趙瑞亮,韓冰,李斌,馬旭. 港工技術(shù). 2017(01)
[7]長大編組高速列車橫風氣動特性研究[J]. 尚克明,杜健,孫振旭. 北京大學學報(自然科學版). 2016(06)
[8]高雷諾數(shù)槽道湍流的壁面;鬁u模擬研究[J]. 李蒙,涂正光,徐晶磊. 航空動力學報. 2015(11)
[9]基于CFD的圓柱繞流流場特性分析[J]. 蘇立國,顧繼俊,段夢蘭,郭中云,邱盼,張杰. 石油礦場機械. 2015(04)
[10]基于Fluent的高速受電弓明線運行時周圍流場數(shù)值模擬[J]. 楊建鳴,姜旭,孟強. 現(xiàn)代機械. 2012(03)
本文編號:3599411
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