以QSn7-0.2錫青銅為試驗材料,以減薄率、道次分配比、一道次進給比和二道次進給比為試驗參數(shù),設(shè)計正交試驗,以成形件內(nèi)外軸線直線度誤差為評價指標(biāo),利用Simufact軟件對二道次錯距旋壓進行數(shù)值模擬,利用Taguchi方法分析仿真結(jié)果的信噪比,優(yōu)化試驗參數(shù),得到各參數(shù)對滑動軸承內(nèi)外軸線直線度誤差的影響程度順序與最優(yōu)工藝參數(shù)組合,并進行試驗驗證。結(jié)果表明,Taguchi方法可有效降低工件內(nèi)外軸線直線度誤差,提高產(chǎn)品性能。 

【文章來源】：特種鑄造及有色合金. 2020,40(04)北大核心

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

強力旋壓仿真模型

錫青銅滑動軸承為中心對稱的回轉(zhuǎn)體工件，采用Simufact軟件中的Ringmesh進行六面體網(wǎng)格劃分。網(wǎng)格尺寸為2 mm，共有15 460個六面體單元，見圖2。1.3 正交試驗設(shè)計

為驗證利用Taguchi方法優(yōu)化得到的工藝參數(shù)組合的合理性，將優(yōu)化工藝參數(shù)組合（減薄率取40%，道次分配比為5∶5，一道次進給比為0.8mm/r，二道次進給比為0.8mm/r）進行數(shù)值模擬和試驗驗證，同時對正交試驗表中的內(nèi)外軸線直線度較小的第2組和第6組模擬數(shù)據(jù)進行試驗驗證，見圖3。試驗在SXD100/3-CNC數(shù)控強力旋壓機上進行。毛坯的材料和屬性與仿真試驗相同，并利用三坐標(biāo)測量儀測量試樣的內(nèi)外軸線直線度誤差。試驗結(jié)果見表9，可見第2組和第6組的內(nèi)軸線直線度誤差分別為0.034 8和0.026 2mm，試驗結(jié)果和模擬仿真結(jié)果的相對誤差為4.5%和5.2%，第2組和第6組的外軸線直線度誤差分別為0.066 1和0.083 7mm，試驗結(jié)果和模擬仿真結(jié)果的相對誤差為6.6%和6.4%，兩組試驗測量值和模擬值的相對誤差均小于10%。優(yōu)化組的內(nèi)、外軸線直線度誤差的試驗值分別為0.013 3和0.059 2mm。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]基于Taguchi改進算法的脫水機懸掛系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化研究[J]. 陳劍,何俊杰,李士愛,高彬彬,王開明.  噪聲與振動控制. 2019(03)
[2]田口算法在錫青銅連桿襯套擠壓參數(shù)優(yōu)化中的應(yīng)用研究[J]. 李志偉,樊文欣,原霞,李姝,張曉宇,秦晉.  特種鑄造及有色合金. 2019(02)
[3]工藝參數(shù)對鋁合金筒形件強力熱反旋橢圓度的影響顯著性分析[J]. 趙剛要,郭偉,張冉陽,郭正華,楊勝金,康春爽.  塑性工程學(xué)報. 2018(02)
[4]基于灰色關(guān)聯(lián)度筒形件強力旋壓工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 張濤,樊文欣,蔡智清,李悅.  鍛壓技術(shù). 2017(07)
[5]基于田口算法的內(nèi)置式永磁同步電機多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計[J]. 王曉遠,張力,許衛(wèi)剛.  微電機. 2016(05)
[6]強力旋壓主要參數(shù)對連桿襯套回彈影響的正交試驗分析[J]. 王躍,樊文欣,李波,張強,陳顧.  熱加工工藝. 2016(03)
[7]基于Simufact的連桿襯套旋壓工藝參數(shù)的模擬研究[J]. 原霞,王鐵,樊文欣,谷豐收.  熱加工工藝. 2013(01)
[8]Taguchi方法在內(nèi)嵌式正弦波永磁同步電機優(yōu)化設(shè)計中的應(yīng)用[J]. 蘭志勇,楊向宇,王芳媛,鄭超迪.  電工技術(shù)學(xué)報. 2011(12)

碩士論文
[1]強力旋壓錫青銅滑動軸承材料的摩擦磨損特性研究[D]. 楊鋒.中北大學(xué) 2019
[2]強力旋壓連桿襯套成形過程數(shù)值仿真及工藝參數(shù)優(yōu)化[D]. 馮志剛.中北大學(xué) 2014
[3]連桿襯套強力旋壓有限元數(shù)值模擬及工藝參數(shù)研究[D]. 葛丹丹.中北大學(xué) 2012



本文編號：3391899