本文關(guān)鍵詞：鈮對(duì)B220P2汽車用冷軋板組織及性能的影響

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【摘要】：隨著當(dāng)前汽車向輕量化方向發(fā)展，要求汽車車身用鋼具有更高的強(qiáng)度，Nb通常作為微合金化元素加入鋼中，能改善鋼的加工性能和微觀組織，提高機(jī)械性能和使用性能。本文選用B220P2冷軋汽車板作為研究對(duì)象，研究Nb加入到B220P2中，對(duì)其加工性能、力學(xué)性能以及微觀組織等方面的影響。 本文介紹了國內(nèi)外汽車用鋼的發(fā)展歷程及現(xiàn)狀，并介紹了汽車用鋼的強(qiáng)韌化機(jī)制及鋼中各元素的作用。實(shí)驗(yàn)通過使用真空感應(yīng)爐冶煉兩種鋼進(jìn)行對(duì)比：一種鋼為加入了0.015%Nb的B220P2，另一種鋼為不加Nb的B220P2。并用Gleeble-1500D型熱模擬試驗(yàn)機(jī)、掃描電鏡、金相顯微鏡及萬能電子試驗(yàn)機(jī)等設(shè)備對(duì)兩種鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶規(guī)律、微觀組織、拉伸及沖擊斷口形貌等方面進(jìn)行觀察和對(duì)比，研究Nb加入B220P2后對(duì)其性能和組織的影響并分析了Nb在B220P2中的作用機(jī)理。通過本實(shí)驗(yàn)的結(jié)果及分析表明： （1）B220P2在熱壓縮變形時(shí)，升高熱加工時(shí)的溫度或降低應(yīng)變速率均能夠有利于動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的發(fā)生；Nb加入B220P2后，可抑制形變奧氏體動(dòng)態(tài)回復(fù)再結(jié)晶的進(jìn)行，使得動(dòng)態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶的阻力變大，使得動(dòng)態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶速率變慢。 （2）向B220P2中添加0.015%的鈮后，能夠顯著細(xì)化其熱軋板晶粒，得到更加均勻的組織；Nb能夠提高碳原子從過冷奧氏體擴(kuò)散激活能，增加珠光體的相變過冷度，使得珠光體的片間距更�。籒b加入后使得B220P2熱軋板屈服強(qiáng)度ReL提高了37.3%，抗拉強(qiáng)度Rm提高了53.8%，斷后伸長(zhǎng)率和斷面收縮率均有小幅度提升，沖擊吸收功提高了52.1J，，并改善了斷口的形貌，使得韌窩的分布更加均勻。 （3）B220P2隨著冷軋壓下率的增加晶格畸變更加明顯，加工硬化效果也更大；Nb加入B220P2后，在采用相同的冷軋壓下率下冷軋后的加工硬化效果較未加Nb的B220P2更大；再結(jié)晶退火處理后，兩種鋼均在540℃~720℃之間發(fā)生了回復(fù)和再結(jié)晶，位錯(cuò)密度顯著減小，810℃退火180s后基本都得到完全再結(jié)晶組織，冷軋壓下量越大，B220P2的再結(jié)晶退火后的組織越細(xì)小，Nb加入B220P2后退火后的組織晶粒度更小；Nb能夠提高B220P2的再結(jié)晶溫度。
【關(guān)鍵詞】：Nb B220P2 組織 力學(xué)性能 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶
【學(xué)位授予單位】：內(nèi)蒙古科技大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG142.1
【目錄】：

• 摘要3-4
• Abstract4-9
• 引言9-10
• 1.文獻(xiàn)綜述10-25
• 1.1 目前汽車工業(yè)用鋼的性質(zhì)及發(fā)展10-15
• 1.1.1 目前汽車工業(yè)用鋼的分類10-13
• 1.1.2 高強(qiáng)鋼的強(qiáng)化機(jī)制13-14
• 1.1.3 汽車工業(yè)用冷軋板的發(fā)展趨勢(shì)14-15
• 1.2 加磷高強(qiáng)度冷軋汽車板的研究現(xiàn)狀15-23
• 1.2.1 加磷高強(qiáng)度冷軋汽車板的特點(diǎn)15-16
• 1.2.2 加磷高強(qiáng)度鋼中各冶金成分的作用16-18
• 1.2.3 加磷高強(qiáng)度鋼的加工過程的工藝控制18-19
• 1.2.4 含磷高強(qiáng)度鋼國內(nèi)外研究的現(xiàn)狀19-23
• 1.3 實(shí)驗(yàn)研究目的及意義23-24
• 1.4 實(shí)驗(yàn)研究?jī)?nèi)容24-25
• 2 試樣制備及主要研究方法25-34
• 2.1 實(shí)驗(yàn)鋼的制備過程26-30
• 2.1.1 鋼種的選擇26
• 2.1.2 實(shí)驗(yàn)鋼的冶煉26-27
• 2.1.3 實(shí)驗(yàn)鋼成分的測(cè)定27-28
• 2.1.4 實(shí)驗(yàn)鋼的鍛造28
• 2.1.5 實(shí)驗(yàn)鋼的熱軋28
• 2.1.6 實(shí)驗(yàn)鋼的冷軋28-29
• 2.1.7 冷軋后的再結(jié)晶退火29-30
• 2.2 動(dòng)態(tài)回復(fù)再結(jié)晶規(guī)律的研究30-31
• 2.3 微觀組織31-32
• 2.3.1 金相組織觀察31
• 2.3.2 掃描電鏡觀察31-32
• 2.4 力學(xué)性能的檢測(cè)32-34
• 2.4.1 常溫拉伸試驗(yàn)32
• 2.4.2 夏比擺錘沖擊試驗(yàn)32-33
• 2.4.3 硬度試驗(yàn)33-34
• 3 鈮對(duì) B220P2 動(dòng)態(tài)回復(fù)再結(jié)晶的影響34-41
• 3.1 熱壓縮試樣制備34
• 3.2 熱壓縮實(shí)驗(yàn)方案34-36
• 3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析36-39
• 3.4 本章小結(jié)39-41
• 4. Nb 對(duì) B220P2 熱軋組織的影響41-44
• 4.1 金相試樣制備41
• 4.2 試樣鋼熱軋金相組織分析41-42
• 4.3 試樣鋼熱軋組織的珠光體形貌42-43
• 4.4 本章小結(jié)43-44
• 5. Nb 對(duì) B220P2 熱軋板力學(xué)性能的影響44-49
• 5.1 Nb 對(duì)常溫拉伸性能的影響44-46
• 5.1.1 常溫拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果44-45
• 5.1.2 常溫拉伸實(shí)驗(yàn)斷口微觀形貌分析45-46
• 5.2 Nb 對(duì)實(shí)驗(yàn)鋼沖擊性能的影響46-48
• 5.2.1 沖擊實(shí)驗(yàn)的結(jié)果46
• 5.2.2 沖擊斷口形貌分析46-48
• 5.3 本章小結(jié)48-49
• 6. 冷軋及退火工藝對(duì) B220P2 組織和硬度的影響49-59
• 6.1 不同冷軋壓下率對(duì)組織及硬度影響49-52
• 6.1.1 不同冷軋壓下率對(duì)試樣組織的影響49-51
• 6.1.2 不同冷軋壓下率對(duì)試樣的硬度的影響51-52
• 6.2 再結(jié)晶退火溫度對(duì)組織及硬度的影響52-58
• 6.2.1 不同再結(jié)晶退火溫度對(duì)組織的影響52-55
• 6.2.2 不同再結(jié)晶退火溫度對(duì)硬度的影響55-58
• 6.3 本章小結(jié)58-59
• 結(jié)論59-60
• 參考文獻(xiàn)60-65
• 在學(xué)研究成果65-66
• 致謝66

【參考文獻(xiàn)】

中國期刊全文數(shù)據(jù)庫 前4條

1 冷啟明;新一代汽車用鋼──高強(qiáng)度含磷鋼板（1）[J];運(yùn)輸車輛;1995年01期

2 王瑞珍;羅海文;董瀚;;汽車用高強(qiáng)度鋼板的最新研究進(jìn)展[J];中國冶金;2006年09期

3 儲(chǔ)雙杰,劉寶軍;我國高等級(jí)汽車板生產(chǎn)現(xiàn)狀與展望[J];軋鋼;2005年01期

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本文編號(hào)：608870