發(fā)布時(shí)間：2024-04-11 02:03

　　為評(píng)估管道環(huán)焊縫缺陷評(píng)價(jià)方法的適用性,處理不同等級(jí)鋼管拉伸性能數(shù)據(jù),獲取對(duì)應(yīng)的Ramberg-Osgood模型參數(shù),得出基于材料特性的不同等級(jí)鋼管的失效評(píng)定曲線;開展拉伸試驗(yàn),并結(jié)合數(shù)字圖像相關(guān)法(DIC),獲取跨焊縫材料不同區(qū)域的材料性能,形成基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的適用于管道環(huán)焊縫缺陷評(píng)估的失效評(píng)定曲線。研究結(jié)果表明:當(dāng)載荷比小于等于0.7時(shí),隨著載荷比的增大,不同等級(jí)鋼管的失效評(píng)定曲線接近重合;當(dāng)載荷比介于0.7和1.0之間時(shí),隨著載荷比的增大,高等級(jí)鋼管的失效評(píng)定曲線的安全區(qū)域增大,即鋼管等級(jí)的提升能夠提高含缺陷管道的安全裕度;基于實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)形成的失效評(píng)定曲線更能反映材料的性能差異,特別是在管道焊接的低匹配情況下,宜優(yōu)先采用焊接材料的實(shí)測(cè)拉伸性能繪制失效評(píng)定曲線。

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【部分圖文】：

圖1情況1下不同等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

因此，根據(jù)不同的情況，相同鋼級(jí)鋼管的R-O模型的材料硬化系數(shù)及冪硬化指數(shù)推薦參數(shù)略有不同。以下分2種情況分別研究，以X80級(jí)鋼管為例，情況1參數(shù):α1=αmax=0.76,n1=nmax=25.15;情況2參數(shù):α2=αavg=0.67,n2=navg=22.16。其他等級(jí)鋼管的....

圖2情況2下不同等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變曲線

圖1情況1下不同等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變曲線2考慮材料屬性的失效評(píng)定曲線

圖3常規(guī)評(píng)定曲線與基于材料特性的評(píng)定曲線對(duì)比

文獻(xiàn)[22]首次把屈服強(qiáng)度、屈強(qiáng)比等材料參數(shù)引入到常規(guī)評(píng)定曲線，代替了文獻(xiàn)[19]的選擇1曲線，改進(jìn)了常規(guī)評(píng)估方法的適用性及準(zhǔn)確性。圖3為采用文獻(xiàn)[22]的常規(guī)曲線(選擇1)評(píng)定X80級(jí)管道時(shí)與文獻(xiàn)[19]提供的常規(guī)曲線對(duì)比情況。由圖3可以看出，在文獻(xiàn)[22]提供的新常規(guī)曲線中存....

圖4情況1下不同等級(jí)鋼管的失效評(píng)定曲線

圖4和圖5為基于圖1和圖2的不同等級(jí)標(biāo)準(zhǔn)鋼管的應(yīng)力-應(yīng)變數(shù)據(jù)繪制的對(duì)應(yīng)鋼級(jí)的失效評(píng)定曲線。由圖4、圖5可以看出，不同等級(jí)鋼管對(duì)應(yīng)的失效評(píng)定曲線的安全區(qū)域略有不同，隨著鋼材等級(jí)的提升，對(duì)應(yīng)的失效評(píng)定曲線的截止線會(huì)向坐標(biāo)軸左側(cè)移動(dòng)，即材料的延展性變差。當(dāng)Lr<0.7時(shí)，隨著載荷比的增....

本文編號(hào)：3950705