通過對(duì)含雙邊軸向裂紋管(DEAT)試樣及其加載裝置進(jìn)行設(shè)計(jì),基于能量等效和載荷分離原理獲得了DEAT試樣的能量率回路積分(C*積分)表達(dá)式,從而建立了含軸向裂紋薄壁管的蠕變裂紋擴(kuò)展速率測(cè)試方法�；诖朔椒�,采用DEAT試樣完成了N18鋯合金薄壁管在350℃不同載荷水平下的蠕變裂紋擴(kuò)展試驗(yàn)。結(jié)果表明,蠕變載荷會(huì)顯著影響N18鋯合金的蠕變裂紋擴(kuò)展速率;蠕變裂紋擴(kuò)展可分為穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展和快速擴(kuò)展2個(gè)階段;蠕變裂紋擴(kuò)展速率(da/dt)與C*積分存在良好的冪律關(guān)系,可用于預(yù)測(cè)N18鋯合金管蠕變裂紋擴(kuò)展行為。

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圖圖1DEAT試樣示意圖Fig.1SchematicDiagramofDEATSpecimenb三維視

54核動(dòng)力工程Vol.41.No.5.2020對(duì)于確保核反應(yīng)堆長(zhǎng)期安全穩(wěn)定的運(yùn)行具有非常重要的意義[1-3]。DAVID[4]研究了蠕變以及蠕變生長(zhǎng)對(duì)鋯合金性能的影響，并對(duì)反應(yīng)堆內(nèi)燃料組件的設(shè)計(jì)給予改進(jìn)意見。王文生[5]通過對(duì)低鈮新鋯合金板材的蠕變性能曲線和變形亞結(jié)構(gòu)的分析及對(duì)微....

裝置三維模型圖3DEAT試樣及加載裝置有限元模型Fig.3FiniteElementModelofDEATSpecimenbDEAT試樣及加載

56核動(dòng)力工程Vol.41.No.5.2020aDEAT試樣模型bDEAT試樣及加載裝置三維模型圖3DEAT試樣及加載裝置有限元模型Fig.3FiniteElementModelofDEATSpecimenandFixtureet0PhkbWEWBW（14）對(duì)式（14）移項(xiàng)可得：....

圖2銷釘式拉伸加載裝置示意圖Fig.2SchematicDiagramofPin-LoadingTensionFixture

）為74GPa、屈服強(qiáng)度（s）為300GPa、抗拉強(qiáng)度（b）為509GPa。根據(jù)N18鋯合金管材的結(jié)構(gòu)特征，將試樣設(shè)計(jì)為含雙邊軸向裂紋管（DEAT）試樣，如圖1所示。試樣總長(zhǎng)（L）為10mm，韌帶長(zhǎng)度（W）為8.5mm，壁厚（t0）為0.6mm，外徑（D）為9.5mm，機(jī)加工裂紋....

圖6N18鋯合金管DEAT試樣ΠN與hp/W關(guān)系曲線

（17）而ΠN和hp之間滿足[22]：p/NNhW（18）式中，為常數(shù)；N為材料應(yīng)變硬化指數(shù)。聯(lián)立式（16）、式（17）、式（18）可得：1/p011NmahPWBkWW（19）式中，(1/)1Nk；m和k1為待定參數(shù)，可通過彈塑性有限元計(jì)算確定。圖6為N18鋯合金DEAT試樣Π....

本文編號(hào)：3950224