采用熱軋和熱軋加冷旋鍛2種方式將鉿棒坯加工成?13. 3 mm的鉿棒,并對(duì)其進(jìn)行740℃×1 h的真空退火處理,對(duì)比研究2種加工方式下鉿棒的顯微組織、拉伸性能及斷口形貌。結(jié)果表明,加工率相同時(shí),未退火狀態(tài)下的熱軋加冷旋鍛樣品的室溫及高溫抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度明顯大于熱軋樣品,但塑性較低,斷口韌窩大而淺;經(jīng)過(guò)740℃真空退火后,熱軋加冷旋鍛樣品的室溫及高溫抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度略高于熱軋樣品,屈強(qiáng)比明顯增大,斷口韌窩大小、深淺與熱軋樣品接近。鉿棒熱加工后進(jìn)行一定程度的冷加工,有利于后期得到更優(yōu)異的拉伸性能。 

【文章來(lái)源】：鈦工業(yè)進(jìn)展. 2020,37(03)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

熱軋鉿棒熱處理前后的橫、縱向顯微組織

圖2為熱軋加冷旋鍛鉿棒熱處理前后的橫、縱向金相照片。由圖2a、b可以看到，橫、縱向組織中皆有明顯的加工流線(xiàn)，晶粒沿著棒材加工方向被拉長(zhǎng)、壓扁。從圖2c、d同樣可以看出，經(jīng)過(guò)740℃退火后，冷旋鍛過(guò)程中形成的加工態(tài)組織完全消失，晶粒完全再結(jié)晶并形成等軸晶。2.2 拉伸性能

圖3和圖4分別為鉿棒的室溫及320℃下高溫拉伸性能。從圖3可以看到，在相同加工率的前提下，熱軋加冷旋鍛態(tài)鉿棒的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度均明顯高于熱軋態(tài)鉿棒，相應(yīng)的其延伸率低于熱軋態(tài)鉿棒;而經(jīng)過(guò)740℃退火后的熱軋加冷旋鉿棒的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度略高于退火后的熱軋鉿棒。分析認(rèn)為，鉿棒為密排六方結(jié)構(gòu)，冷加工變形過(guò)程主要以孿晶方式進(jìn)行，大部分晶粒不會(huì)沿c軸發(fā)生變化，形變面為柱面，形變方向?yàn)閍向，而熱軋過(guò)程中晶粒出現(xiàn)了c軸方向的變化，可形成錐面滑移，變形方式更接近于體心立方金屬[11];同時(shí)熱軋過(guò)程中，鉿棒組織發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，消除了部分加工過(guò)程中形成的加工硬化，因此延伸率升高，抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度下降。熱軋加冷旋鍛鉿棒的屈強(qiáng)比(屈服強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度的比值)為0.92，退火后為0.50，而熱軋態(tài)鉿棒的屈強(qiáng)比為0.58，退火后為0.38。圖4 不同鉿棒的高溫拉伸性能

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3566342