研究了580DP與700DP熱軋雙相鋼的拉伸性能、擴孔性能和成形極限曲線,并與QStE550TM熱軋微合金高強鋼的進行對比;采用成形極限經(jīng)驗公式和MK模型對成形極限曲線進行預(yù)測,并與試驗結(jié)果進行對比;對熱軋雙相鋼的成形極限曲線最低點的主應(yīng)變進行擬合,進而對成形極限經(jīng)驗公式進行修正。結(jié)果表明:與QStE550TM鋼相比,580DP與700DP鋼的斷后伸長率和加工硬化指數(shù)較高,屈強比較低,加工性能較好;580DP與700DP鋼的擴孔率均低于QStE550TM鋼的,擴孔性能較差;580DP鋼的成形極限曲線高于700DP鋼的,且均高于QStE550TM鋼的,熱軋雙相鋼的成形性能較好;成形極限經(jīng)驗公式與MK模型均不能很好地預(yù)測580DP與700DP鋼的成形極限曲線;采用修正的成形極限經(jīng)驗公式計算得到的熱軋雙相鋼的成形極限曲線與試驗結(jié)果較吻合,其中580DP鋼的相對誤差小于5.6%,700DP鋼在平面應(yīng)變區(qū)域的相對誤差小于9.4%,在其他區(qū)域的相對誤差小于6.5%。 

【文章來源】：機械工程材料. 2020,44(07)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：6 頁

【部分圖文】：

不同試驗鋼的顯微組織

由圖2可知：580DP與700DP熱軋雙相鋼的成形性能較好，成形極限曲線整體高于QStE550TM熱軋微合金高強鋼的；在右半部分的雙拉變形區(qū)中熱軋雙相鋼的成形極限曲線斜率大于QStE550TM熱軋微合金高強鋼的，說明熱軋雙相鋼抵抗雙拉變形的能力較好；580DP熱軋雙相鋼的成形極限高于700DP熱軋雙相鋼的，這主要是由于580DP熱軋雙相鋼組織中馬氏體含量較低，鐵素體晶粒的等軸程度更高，使得斷后伸長率和加工硬化指數(shù)更高導(dǎo)致的。3種試驗鋼成形極限曲線最低點的次應(yīng)變不為0，而是略偏向雙拉變形區(qū)，這與文獻[10]中的結(jié)論一致。3 成形極限曲線的預(yù)測

將采用上述5種預(yù)測方法得到的極限成形曲線與試驗結(jié)果進行對比，結(jié)果如圖3所示。由圖3(a）和圖3(b）可知，上述5種方法都不能很好地預(yù)測580DP與700DP熱軋雙相鋼的成形極限曲線。由經(jīng)驗公式1和經(jīng)驗公式2計算得到的成形極限曲線偏高，而由經(jīng)驗公式3、經(jīng)驗公式4、MK模型計算得到的成形極限曲線偏低；由經(jīng)驗公式1、經(jīng)驗公式2、經(jīng)驗公式4計算得到的右側(cè)曲線斜率與試驗結(jié)果接近，由經(jīng)驗公式2和MK模型計算得到的左側(cè)曲線斜率與試驗結(jié)果接近。由圖3(c）可知：由經(jīng)驗公式1和經(jīng)驗公式2計算得到的QStE550TM熱軋微合金高強鋼成形極限曲線與試驗結(jié)果比較接近；由經(jīng)驗公式3、經(jīng)驗公式4和MK模型計算得到的成形極限曲線整體偏低，其中由經(jīng)驗公式3計算得到的兩側(cè)曲線的斜率都偏高，由經(jīng)驗公式4計算得到的右側(cè)曲線斜率與試驗結(jié)果接近，而左側(cè)曲線斜率過高，由MK模型計算得到的兩側(cè)曲線斜率都與試驗結(jié)果接近。3.2 經(jīng)驗公式的修正

【參考文獻】：
期刊論文
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