鍛件截面尺寸變化及表面加工缺陷所引起的應(yīng)力集中往往會導(dǎo)致其早期疲勞失效,因而要求鋼材具有高的缺口疲勞性能和低的疲勞缺口敏感度。為了明確非調(diào)質(zhì)鋼的缺口疲勞破壞行為,采用旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗機(jī)研究了一種鍛造用中碳非調(diào)質(zhì)鋼38MnVS在不同應(yīng)力集中系數(shù)Kt（1、2、4）下的高周疲勞破壞行為。結(jié)果表明,試驗料的光滑和缺口疲勞S-N曲線均存在明顯的疲勞極限,Kt對試驗料的疲勞極限和疲勞缺口敏感度qf具有顯著的影響,當(dāng)Kt從1（光滑試樣）提高到2和4時,疲勞極限分別降低了48%和67%,qf值分別為0.93、0.68,呈現(xiàn)出較高的疲勞缺口敏感性。試驗結(jié)果及文獻(xiàn)數(shù)據(jù)的擬合分析表明,可采用Kt的冪函數(shù)來表征試驗料的缺口疲勞極限,并提出了預(yù)測鐵素體+珠光體型非調(diào)質(zhì)鋼在不同Kt下疲勞極限的一種簡便高效方法。 

【文章來源】：鋼鐵. 2020,55(07)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

試驗用光滑和缺口疲勞試樣（mm)

圖4(a）所示為試驗料光滑和缺口試樣的旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞的循環(huán)應(yīng)力（σa）-循環(huán)周次（Nf)(S-N）曲線，采用升降法求得的試驗料的疲勞極限隨Kt的變化見圖4(b）和表4�？梢姡性囼灹系腟-N曲線均存在明顯的疲勞極限，缺口試樣的疲勞極限明顯低于光滑試樣。光滑試樣的疲勞極限為470MPa，與抗拉強(qiáng)度的比值（疲勞極限比）為0.55，明顯高于中低強(qiáng)度鋼的經(jīng)驗疲勞極限比（約0.50）；當(dāng)Kt=2時，疲勞極限為243 MPa，僅為光滑疲勞極限的52%；當(dāng)Kt=4時，疲勞極限為154 MPa，約為光滑疲勞極限的33%。這表明，Kt對試驗料的疲勞性能具有顯著的影響。圖3 試驗料鍛態(tài)的析出相TEM形貌及其能譜

試驗料鍛態(tài)的析出相TEM形貌及其能譜

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]連鑄與模鑄高鐵車軸鋼的高周疲勞破壞行為[J]. 崔友久,惠衛(wèi)軍,張永健,趙曉麗,張錦文,高建兵.  中國冶金. 2019(12)
[2]航空用高溫軸承鋼CSS-42L熱處理技術(shù)及其展望[J]. 田勇,宋超偉,葛泉江,王昭東,王國棟.  軋鋼. 2019(06)
[3]非調(diào)質(zhì)鋼38MnVS軋制裂紋機(jī)制分析[J]. 趙夢豪,劉年富,艾克南,張東,付建勛.  鋼鐵. 2019(11)
[4]鐵素體-珠光體型非調(diào)質(zhì)鋼連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變的研究[J]. 孫巖,安治國,張國濤,孫曉冉,趙中昱.  軋鋼. 2019(03)
[5]海洋柔性立管用鋼的疲勞斷裂行為[J]. 楊寧寧,高秀華,王鴻軒,張大征,杜林秀.  軋鋼. 2019(03)
[6]熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)軸斷裂失效分析[J]. 陳瑞霞,齊國紅.  中國冶金. 2019(05)
[7]控軋控冷中碳非調(diào)質(zhì)鋼的高周疲勞性能[J]. 王占花,惠衛(wèi)軍,張永健,郝彥英,戴觀文.  鋼鐵. 2019(03)
[8]硫化物形貌對非調(diào)質(zhì)鋼力學(xué)性能各向異性的影響[J]. 王占花,惠衛(wèi)軍,張永健,張念,鄭文超.  鋼鐵研究學(xué)報. 2019(03)
[9]熱鍛用非調(diào)質(zhì)鋼推廣應(yīng)用中的問題與對策[J]. 高亮慶,張峰,張俊恩,歐陽維強(qiáng).  汽車工藝與材料. 2015(05)
[10]非調(diào)質(zhì)鋼在汽車零部件上應(yīng)用的可行性分析[J]. 魏元生.  熱加工工藝. 2014(14)



本文編號：3525623