研究了冷軋變形對(duì)7A75鋁合金微觀組織和力學(xué)性能的影響,并探討了第二相粒子促進(jìn)形核的機(jī)制。采用光學(xué)顯微鏡（OM）和透射電鏡（TEM）觀察了微觀組織,采用萬能拉伸試驗(yàn)機(jī)測試了力學(xué)性能,采用板材成形試驗(yàn)機(jī)測試了杯突值（IE）。結(jié)果表明:隨冷變形量的增大,7A75鋁合金的強(qiáng)度和伸長率均逐漸增大,且屈服強(qiáng)度的升高幅度大于抗拉強(qiáng)度。50%冷變形時(shí)屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到435 MPa和460 MPa,與未經(jīng)冷變形時(shí)相比分別提高了190 MPa和110 MPa,同時(shí)伸長率提高到14%。杯突IE值與伸長率的變化規(guī)律一致。30%、50%和70%的冷變形下,基體晶粒平均尺寸分別為31.5、13.5和13.0μm,冷變形量越大,基體晶粒尺寸越細(xì)小越均勻。過時(shí)效處理后,7A75鋁合金中的MgZn2粒子尺寸大于0.5μm時(shí),在冷變形后的固溶處理過程中為再結(jié)晶提供形核位置;而50～100 nm之間的粒子釘扎在晶界處,有效地抑制了再結(jié)晶晶粒的長大。 

【文章來源】：金屬熱處理. 2020,45(10)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：4 頁

【部分圖文】：

熱處理工藝流程圖

圖2為冷軋變形量對(duì)7A75試驗(yàn)鋁合金力學(xué)性能的影響。從圖2中可以看出，隨冷軋變形量的增大，強(qiáng)度和伸長率均逐漸增大，且施加冷變形后，試驗(yàn)鋁合金的強(qiáng)度和伸長率均高于未施加冷變形的試樣。未施加冷變形時(shí)，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別為245 MPa和325 MPa，屈強(qiáng)比為75.4%，伸長率為11%。施加30%、50%和70%的冷變形后，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均提高，且屈服強(qiáng)度的升高速率大于抗拉強(qiáng)度，導(dǎo)致試驗(yàn)鋁合金的屈強(qiáng)比逐漸升高。經(jīng)50%冷變形后，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到435 MPa和460 MPa，相比于無冷變形時(shí)提高了190 MPa和110 MPa，屈強(qiáng)比為94.6%，伸長率達(dá)到14%。經(jīng)70%冷變形后，強(qiáng)度和伸長率與50%冷變形相比沒有明顯的提高。7A75鋁合金應(yīng)用于汽車結(jié)構(gòu)件，成形性是關(guān)鍵的性能指標(biāo)之一。杯突值(IE)是衡量成形性的基本參數(shù)之一。圖3是不同冷軋變形量下7A75鋁合金的IE值，可以看出，隨冷軋變形量的增大，IE值逐漸增大，與圖2所示的伸長率的變化規(guī)律一致。無冷變形時(shí)，IE值為4.78 mm，經(jīng)30%、50%和70%冷變形后，IE值分別增加為5.25、6.68和6.70 mm，分別提升了9.8%、39.7%和40.2%，其中50%冷變形和70%冷變形下的差別不大。

7A75鋁合金應(yīng)用于汽車結(jié)構(gòu)件，成形性是關(guān)鍵的性能指標(biāo)之一。杯突值(IE)是衡量成形性的基本參數(shù)之一。圖3是不同冷軋變形量下7A75鋁合金的IE值，可以看出，隨冷軋變形量的增大，IE值逐漸增大，與圖2所示的伸長率的變化規(guī)律一致。無冷變形時(shí)，IE值為4.78 mm，經(jīng)30%、50%和70%冷變形后，IE值分別增加為5.25、6.68和6.70 mm，分別提升了9.8%、39.7%和40.2%，其中50%冷變形和70%冷變形下的差別不大。2.2 冷軋變形量對(duì)微觀組織的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]汽車車身板用6A16鋁合金拉深成形金屬流動(dòng)和微觀組織相關(guān)性研究[J]. 劉釗揚(yáng),熊柏青,張永安,李志輝,李錫武,閆麗珍,溫凱.  材料導(dǎo)報(bào). 2020(08)
[2]冷變形Cu-0.36Cr（wt%）合金的抗軟化性能和再結(jié)晶行為[J]. 徐長征,王慶娟,黃美權(quán),張雅妮,鄭茂盛,朱杰武,周根樹.  金屬熱處理. 2007(05)



本文編號(hào)：3371397