近年來(lái),航空航天領(lǐng)域中結(jié)構(gòu)件的輕量化需求越來(lái)越迫切,鋁鋰合金因兼具低密度,高彈性模量、比強(qiáng)度等優(yōu)點(diǎn),具有廣闊的發(fā)展前景。然而,鋁鋰合金存在室溫塑性差、回彈大、成形后熱處理畸變等問(wèn)題,嚴(yán)重限制了它的應(yīng)用。本文在傳統(tǒng)熱成形-冷模淬火復(fù)合工藝的基礎(chǔ)上引入了脈沖電流,一則將熱變形與熱處理集于一體,解決上述問(wèn)題,實(shí)現(xiàn)“成形”與“控性”一體化,二則通過(guò)脈沖電流的引入,縮短了工藝進(jìn)程,極大地減少了能耗。本文以2195鋁鋰合金為研究對(duì)象,對(duì)脈沖電流作用下板材的升溫、固溶、成形過(guò)程展開(kāi)研究,為鋁鋰合金電流輔助熱沖壓工藝的開(kāi)發(fā)奠定基礎(chǔ)。針對(duì)自阻加熱升溫過(guò)程中板材溫度場(chǎng)分布不均勻的問(wèn)題,設(shè)計(jì)了“兩邊窄中間寬”形狀的試樣,通過(guò)有限元分析及實(shí)驗(yàn)手段,分析了端部寬度與夾持距離對(duì)板材穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)分布的影響規(guī)律。結(jié)果表明,試樣端部寬度與夾持距離的減小會(huì)增強(qiáng)端部產(chǎn)熱,改善溫度分布的均勻性。對(duì)比常規(guī)固溶處理,通過(guò)室溫拉伸實(shí)驗(yàn)、金相組織觀察等手段,分析了電脈沖固溶處理對(duì)2195鋁鋰合金微觀組織及力學(xué)性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明,脈沖電流提高了原子的擴(kuò)散速率,加快了第二相的溶解,對(duì)試樣的固溶過(guò)程具有一定的促進(jìn)作用。同時(shí),電脈沖處理... 

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戰(zhàn)神-I、V組裝視圖[17]

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-4-圖1-1戰(zhàn)神-I、V組裝視圖[17]圖1-2Falcon-9火箭的鋁鋰合金貯箱[18]1.2.2鋁鋰合金強(qiáng)化機(jī)制合金的化學(xué)成分、熱處理參數(shù)等影響著相的性質(zhì)、結(jié)構(gòu)、尺寸、分布以及基體-相界面的性質(zhì)，同時(shí)，這些微觀結(jié)構(gòu)特征又對(duì)合金的力學(xué)性能有著深遠(yuǎn)的影響。因此，揭示相的結(jié)構(gòu)、性質(zhì)、析出機(jī)制對(duì)合金力學(xué)性能的掌控尤為重要。鋁鋰合金根據(jù)成分可分為Al-Li系、Al-Li-Mg系、Al-Li-Cu系、Al-Li-Zr系、Al-Li-Cu-Mg系等。經(jīng)過(guò)不同參數(shù)時(shí)效處理后，這些合金的析出相大致可分為兩種。其中，非平衡亞穩(wěn)相主要有′(Al3Zr)、′(Al3Li)、′(Al2Cu)、T1(Al2CuLi)、′(Al3CuMg)等；平衡相主要有(Al3Zr)、δ(Al3Li)、T2(Al6Li3Cu)等。圖1-3所示為三元和四元鋁鋰合金的主要強(qiáng)化相。在Al-Li-Cu-Mg系合金中，主要強(qiáng)化相是′、′和T1相。如圖1-4所示為Al-Cu-Li合金中強(qiáng)化相的形貌與分布。

哈爾濱工業(yè)大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文-5-圖1-3三元和四元鋁鋰合金的強(qiáng)化相[19]圖1-4Al-Cu-Li合金中析出相的形貌與分布[2,18]′相是Al-Li二元合金中的主要強(qiáng)化相，成分為Al3Li，析出序列為SSSS→′→δ。晶格參數(shù)a=0.401nm，慣習(xí)面為{100}Al，與基體保持完全共格關(guān)系[20]�！錇榍蛐危冃芜^(guò)程中位錯(cuò)為切過(guò)機(jī)制，易造成共面滑移，使得位錯(cuò)大量塞積，引起應(yīng)力集中，最終導(dǎo)致脆性斷裂�！湎嗍茿l-Cu二元合金中的常見(jiàn)強(qiáng)化相，以盤(pán)片狀析出，成分為AL2Cu，析出序列為SSSS→GPI→GPII/′′→′→θ。晶格參數(shù)a=0.404，c=0.580nm，慣習(xí)面為{001}Al，與基體保持半共格關(guān)系[21]。T1相是

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3358301