對(duì)汽車用0.1C-7Mn-0.3Si中錳鋼進(jìn)行了580～670℃、保溫8 h的退火處理試驗(yàn)。采用掃描電鏡、XRD分析、拉伸試驗(yàn)等方法研究了不同溫度退火對(duì)0.1C-7Mn-0.3Si中錳鋼組織與力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:隨著退火溫度的升高,試驗(yàn)鋼組織中奧氏體體積分?jǐn)?shù)先升高后降低,610℃退火試驗(yàn)鋼的奧氏體體積分?jǐn)?shù)最高,達(dá)到16.2vol%。當(dāng)退火溫度達(dá)到670℃時(shí),試驗(yàn)鋼組織中奧氏體已基本轉(zhuǎn)化為馬氏體。隨著退火溫度的升高,試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度逐漸升高,屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率先降低后升高。經(jīng)過(guò)610℃×8 h退火的試驗(yàn)鋼強(qiáng)塑積最佳,達(dá)到21.6 GPa·%,其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為914.5 MPa、682.2 MPa和23.6%。 

【文章來(lái)源】：熱加工工藝. 2020,49(18)北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：3 頁(yè)

【部分圖文】：

不同溫度退火8 h試驗(yàn)鋼組織中的奧氏體體積分?jǐn)?shù)

不同溫度退火8 h的0.1C-7Mn-0.3Si鋼的力學(xué)性能測(cè)試結(jié)果如圖4所示。由圖4可見，隨著退火溫度的升高，試驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度逐漸升高，這主要與硬質(zhì)相馬氏體含量隨退火溫度升高逐步增加有關(guān)。隨著退火溫度的升高，試驗(yàn)鋼的屈服強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率先降低后升高。580℃退火試驗(yàn)鋼組織主要為鐵素體與奧氏體，晶粒細(xì)小，所以試驗(yàn)鋼具有較高的屈服強(qiáng)度。退火溫度達(dá)到610℃時(shí)，由于鐵素體晶粒有所長(zhǎng)大，使得屈服強(qiáng)度出現(xiàn)一定幅度的降低。640℃退火試驗(yàn)鋼組織有少量馬氏體生成，馬氏體相變過(guò)程中體積膨脹，導(dǎo)致位錯(cuò)脫釘[7-8]，所以試驗(yàn)鋼屈服強(qiáng)度大幅度降低。當(dāng)退火溫度達(dá)到670℃時(shí)，馬氏體含量明顯提高，馬氏體增加使相變時(shí)體積發(fā)生膨脹，將在鐵素體中產(chǎn)生大量位錯(cuò)，所以試驗(yàn)鋼屈服強(qiáng)度又明顯升高。從圖4可見，580、610℃退火的0.1C-7Mn-0.3Si鋼具有較好的強(qiáng)塑積，二者強(qiáng)塑積分別達(dá)到21.3GPa·%和21.6 GPa·%。其中，610℃退火試驗(yàn)鋼的強(qiáng)塑積最佳，其抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率分別為914.5 MPa、682.2 MPa和23.6%。640、670℃退火試驗(yàn)鋼的強(qiáng)塑積相對(duì)較低，分別為10.9 GPa·%和12.8GPa·%。

不同溫度退火8h的0.1C-7Mn-0.3Si鋼的SEM組織如圖1所示。由圖1可見，580℃退火試驗(yàn)鋼組織主要為鐵素體、少量奧氏體及大量碳化物。退火溫度達(dá)到610℃時(shí)，試驗(yàn)鋼晶粒有所長(zhǎng)大，且組織中碳化物發(fā)生部分溶解。640℃退火試驗(yàn)鋼組織主要為鐵素體、馬氏體及少量殘余奧氏體。隨退火溫度的升高，奧氏體穩(wěn)定性下降，使得組織中一部分奧氏體在隨爐冷卻過(guò)程中轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體。退火溫度達(dá)到670℃時(shí)，試驗(yàn)鋼組織主要為馬氏體和少量鐵素體，奧氏體基本全部轉(zhuǎn)換為了馬氏體。不同溫度退火8h的0.1C-7Mn-0.3Si鋼的XRD圖譜如圖2所示。由圖2可見，580、610℃退火試驗(yàn)鋼的奧氏體衍射峰較強(qiáng)，640℃退火試驗(yàn)鋼的奧氏體衍射峰變?nèi)�。�?dāng)退火溫度達(dá)到670℃時(shí)，試驗(yàn)鋼的奧氏體衍射峰基本消失。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]熱沖壓成形汽車用高強(qiáng)鋼板的組織與性能研究[J]. 張帥,楊德斌.  熱加工工藝. 2019(07)
[2]新型汽車用高強(qiáng)度中錳鋼研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢(shì)[J]. 劉倩,鄭小平,張榮華,田亞強(qiáng),陳連生.  材料導(dǎo)報(bào). 2019(07)
[3]高強(qiáng)貝氏體非調(diào)質(zhì)鋼的奧氏體連續(xù)冷卻相變[J]. 史遠(yuǎn),戴觀文,安治國(guó),薛峰.  金屬熱處理. 2019(02)
[4]一種新型高強(qiáng)度高塑性冷軋中錳鋼的組織和力學(xué)性能[J]. 邵成偉,惠衛(wèi)軍,張永健,趙曉麗,翁宇慶.  金屬學(xué)報(bào). 2019(02)
[5]汽車用高強(qiáng)鋼的熱成形-淬火碳分配工藝與組織性能[J]. 王樂讓,李丹參,羅懷曉.  金屬熱處理. 2018(09)
[6]超快冷工藝對(duì)汽車用高強(qiáng)鋼組織及性能的影響[J]. 趙楠,劉學(xué)偉,周麗萍.  熱加工工藝. 2018(08)
[7]第3代汽車用Mn-Al系中錳鋼的研究現(xiàn)狀[J]. 劉春泉,彭其春,鄧明明,徐靜波,李偉,彭勝堂.  鋼鐵研究學(xué)報(bào). 2017(06)
[8]加熱工藝對(duì)中錳鋼殘余奧氏體含量的影響[J]. 邱昌瀚,羅海文,劉軍,胡俊,董瀚.  鋼鐵. 2013(12)



本文編號(hào)：3290381