以Cockroft-Latham韌性斷裂準(zhǔn)則為評(píng)判依據(jù),用Deform有限元軟件對(duì)AZ80鎂合金杯形構(gòu)件轉(zhuǎn)角擠壓成形損傷進(jìn)行研究,在計(jì)算臨界閾值基礎(chǔ)上,以避免成形缺陷為目標(biāo),對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化,開(kāi)展物理試驗(yàn)驗(yàn)證。結(jié)果表明:對(duì)有無(wú)缺陷判定,物理試驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果一致,證明工藝參數(shù)優(yōu)化模型的合理性;成形過(guò)程中材料的最大損傷值隨摩擦因數(shù)增大而增大,隨變形溫度升高而減小,而隨擠壓速度增大,最大損傷值先增大后減小。避免缺陷的工藝參數(shù)范圍:成形溫度為380～400℃;擠壓速度為0.3～0.5 mm/s;摩擦因數(shù)為0.15～0.30。 

【文章來(lái)源】：兵器材料科學(xué)與工程. 2020,43(05)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

環(huán)形通道轉(zhuǎn)角擠壓成形模具實(shí)物圖

總應(yīng)變分布，如圖3b所示。應(yīng)變分布基本上與上述5個(gè)區(qū)的網(wǎng)格變化相同，應(yīng)變程度從I～I(xiàn)V區(qū)逐漸增大，其中模具轉(zhuǎn)角引入的大剪切力使材料的應(yīng)變量增大明顯。值得注意的是壁部應(yīng)變分布明顯呈3個(gè)梯度：口部應(yīng)變很小，由于該部分金屬直接從通道擠出未經(jīng)歷剪切變形；中間部分應(yīng)變居中；而下部金屬處于三向壓應(yīng)力+強(qiáng)剪切變形狀態(tài)，應(yīng)變較大�？梢钥闯�，杯形件壁部存在明顯應(yīng)變梯度分布，易引起構(gòu)件損傷，需進(jìn)一步調(diào)控。2.2 成形損傷的分布特征

最大損傷值隨凸模位移行程曲線

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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本文編號(hào)：3289344