采用Thermecmaster-Z型熱加工模擬試驗機對Ti60合金進行等溫恒應變速率壓縮實驗,通過分析流動應力-應變曲線的流動特征,計算加工硬化率,觀察變形微觀組織,并結(jié)合變形激活能的計算,研究該合金在變形溫度為850～950℃、應變速率為0.001～10 s^-1、真應變?yōu)?.51熱變形條件下的軟化機制。結(jié)果表明:Ti60合金在低應變速率(0.001～0.1s^-1)和高應變速率(1～10s^-1)區(qū)間流動應力-應變曲線分別呈現(xiàn)流動穩(wěn)態(tài)型和流動軟化型兩種;加工硬化率曲線呈現(xiàn)無拐點特征;變形微觀組織為動態(tài)回復組織,未出現(xiàn)動態(tài)再結(jié)晶現(xiàn)象;變形激活能在低應變速率區(qū)間和高應變速率區(qū)間分別為484.35 kJ/mol和500.76 kJ/mol,兩者相差不大。綜合這些結(jié)果可以判定,Ti60合金的軟化機制以動態(tài)回復為主。 

【文章來源】：中國有色金屬學報. 2020,30(06)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：11 頁

【部分圖文】：

Ti60合金原始微觀組織Fig.1InitialmicrostructureofTi60alloy

淥?缺湫翁跫?碌?ln關(guān)系曲線(為避免冗長，文中未給出)也未出現(xiàn)拐點特征。這就表明，Ti60合金在所研究的熱變形參數(shù)范圍內(nèi)沒有發(fā)生DRX，因此，圖2(d)和(e)中所示的高應變速率(1~10s1)區(qū)間的流動應力應變曲線呈流動軟化型主要是由溫升所致，而非DRX所引起。圖5Ti60合金在變形溫度850℃、應變速率10s1時的ln關(guān)系曲線Fig.5RelationshipcurvesoflnforTi60alloyunderdeformationtemperatureof850℃andstrainrateof10s1圖6Ti60合金在不同變形溫度和應變速率時的ln關(guān)系曲線Fig.6RelationshipcurvesoflnforTi60alloyunderdifferentdeformationtemperaturesanddifferentstrainrate:(a)10s1;(b)850℃

【參考文獻】：
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