基于有效磨粒數(shù)的概念和表面粗糙度的計算方法,分別提出有效修整率N_r和修整離散度H等2種表征指標來評價磨粒表面形貌變化特征。分析磨頭修整過程中N_r和H的變化規(guī)律,并與修整后磨削碳纖維增強樹脂基復合材料（carbon fiber reinforced plastics,CFRP）的表面粗糙度以及磨削力建立聯(lián)系。試驗結(jié)果表明:N_r可以有效表征磨頭磨粒的修整狀態(tài),反映磨頭的鈍化程度;H可以有效表征磨頭磨粒的等高性,可以通過H預測CFRP表面的加工質(zhì)量。當H處在18～25μm時,磨頭具有最好的工件磨削表面質(zhì)量,并且在這階段磨頭磨削力增長幅度較小,磨頭磨削能力較好。 

【文章來源】：金剛石與磨料磨具工程. 2020,40(03)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

CFRP表面粗糙度和磨削力變化規(guī)律

試驗裝置

與圖4a相比,可以看出:圖4b中的A和B處磨粒磨損較嚴重,B處的磨粒高度最高,從0.100 2 mm下降到了0.084 3 mm,而D處磨粒未發(fā)生磨損。原因是軸向進給修整時磨頭前端磨粒優(yōu)先去除材料,而B處磨粒高度最高,B處磨粒先將45#鋼材料和碳化硅油石去除,導致后面磨粒高度低于B的D處磨粒無法去除材料,未發(fā)生磨損。從圖4c中看到最高磨粒出現(xiàn)在D處。圖4d中最高磨粒又向磨頭后端移動。因此軸向進給的修整特點為對較高磨粒位置進行磨損,不會損害較低高度磨粒的磨削能力,磨粒磨損從靠近A處的磨粒開始,不斷向磨頭D處磨粒蔓延,并會出現(xiàn)磨頭A處磨粒磨損比D處磨粒嚴重的現(xiàn)象。測量以磨頭中心軸線為基準,測量結(jié)果呈上下對稱分布,圖4中的標注表示二維輪廓中一邊磨粒最高點與磨粒最低點距直徑6 mm直線的距離。

【參考文獻】：
期刊論文
[1]砂輪表面形貌定量評價及修整效果研究[J]. 劉偉,商圓圓,鄧朝暉,劉仁通.  中國機械工程. 2018(19)
[2]電鍍砂輪磨粒等高性影響磨削性能研究[J]. 師超鈺,馮克明,朱建輝.  中國測試. 2016(08)
[3]金剛石磨具表面磨粒分布形態(tài)的定量評價[J]. 蘇玲玲,黃輝,徐西鵬.  中國機械工程. 2014(10)
[4]單層釬焊金剛石砂輪的精密修整及效果評價[J]. 張貝,傅玉燦,蘇宏華,徐鴻鈞.  工具技術(shù). 2012(04)
[5]碟輪修整單層釬焊金剛石砂輪的試驗研究[J]. 徐旺,蘇宏華,徐九華,傅玉燦,宮小北.  金剛石與磨料磨具工程. 2012(01)
[6]電鍍cBN砂輪油石修整效果及評價研究[J]. 劉佳,陳五一.  金剛石與磨料磨具工程. 2012(01)
[7]最小二乘法原理及其簡單應(yīng)用[J]. 鄒樂強.  科技信息. 2010(23)
[8]表面粗糙度參數(shù)的計算機評定[J]. 孫學斌.  機械工程與自動化. 2010(04)
[9]磨粒的三維表面特征描述[J]. 袁成清,嚴新平,彭中笑.  摩擦學學報. 2007(03)
[10]金剛石砂輪中磨粒出刃的分形分析[J]. 黨希敏,謝晉.  裝備制造技術(shù). 2007(02)



本文編號：3096963