基于穩(wěn)健性分析的汽車側(cè)圍成形過(guò)程缺陷改進(jìn)
發(fā)布時(shí)間:2021-03-07 07:04
采用穩(wěn)健性分析綜合考慮材料性能和潤(rùn)滑油質(zhì)量等因素的影響,根據(jù)用戶沖壓缺陷數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì),對(duì)側(cè)圍成形過(guò)程的6個(gè)危險(xiǎn)區(qū)域進(jìn)行應(yīng)變測(cè)試分析,獲取各區(qū)域的減薄率,判斷是否滿足安全裕度要求;基于Autoform建立側(cè)圍成形工藝過(guò)程有限元模型;采用SIGMA模塊開展危險(xiǎn)區(qū)域穩(wěn)健分析,分析零件各區(qū)域變形狀態(tài)對(duì)材料性能參數(shù)波動(dòng)的敏感性,獲取危險(xiǎn)區(qū)域的主要影響因素;根據(jù)穩(wěn)健性分析結(jié)果,提出側(cè)圍成形過(guò)程中開裂和頸縮缺陷工藝改進(jìn)方案。結(jié)果表明:B柱后下拐角處安全裕度為7%,容易發(fā)生開裂;摩擦系數(shù)和r值起主要作用,在成形因素中影響百分比占比較大;通過(guò)調(diào)整材料r值和成形過(guò)程的摩擦系數(shù),可有效改進(jìn)成形過(guò)程中的開裂和頸縮缺陷,實(shí)際沖壓結(jié)果顯示可以滿足用戶使用需求。
【文章來(lái)源】:塑性工程學(xué)報(bào). 2020,27(10)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:8 頁(yè)
【部分圖文】:
左側(cè)圍外板6個(gè)危險(xiǎn)區(qū)域
在進(jìn)行多次計(jì)算分析后,得出危險(xiǎn)區(qū)域關(guān)鍵噪聲因素[12],零件各區(qū)域敏感度主導(dǎo)變量圖如圖8所示,主要包括屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、塑性應(yīng)變比、摩擦系數(shù)及壓邊力等變量,不同顏色代表在本區(qū)域的影響度最大的主導(dǎo)變量。對(duì)危險(xiǎn)區(qū)域的結(jié)果變量有影響的噪聲/設(shè)計(jì)變量影響度如圖9所示,左側(cè)兩列圓圈表示有利于成形,右側(cè)兩列圓圈表示不利于成形,圓圈大小則表示影響度的大小。圖10所示為危險(xiǎn)區(qū)域主導(dǎo)變量及所占百分比。由圖10可知,A區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為42.73%,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響次之,其占比為26.48%;B區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為65.78%,其它變量影響度較小;C區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為35.59%,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響次之,占比為30.93%;D區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為31.19%,r值的影響次之,其占比為28.1%;E區(qū)內(nèi),r值影響最大,其占比為37.6%,摩擦系數(shù)影響次之,其占比為35.98%;F區(qū)內(nèi),r值為最大影響因素,其占比占53.05%,壓邊力影響次之,其占比為27.54%,其它變量影響度小。
左側(cè)圍F區(qū)分析結(jié)果
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]側(cè)圍外板沖壓成形分析及產(chǎn)品優(yōu)化[J]. 王樂勇,王鵬,劉大壯. 汽車工藝與材料. 2019(05)
[2]基于評(píng)價(jià)函數(shù)的車身覆蓋件成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 李雷. 鍛壓技術(shù). 2018(11)
[3]基于Autoform汽車左中側(cè)圍內(nèi)板加強(qiáng)板成形模擬及工藝優(yōu)化[J]. 姜旭,周六如. 鍛壓技術(shù). 2018(10)
[4]商用車側(cè)圍外板沖壓開裂應(yīng)變分析[J]. 郝志強(qiáng),林利,徐鑫,丁庶煒,李春林. 鞍鋼技術(shù). 2018(05)
[5]汽車側(cè)圍成形常見缺陷及整改方案[J]. 林金海. 模具制造. 2018(07)
[6]基于有限元模擬的汽車側(cè)圍翻邊起皺抑制方法研究[J]. 韓超,王炎,鮑益東,黃文衛(wèi). 機(jī)械制造與自動(dòng)化. 2018(01)
[7]關(guān)于側(cè)圍外板造型參數(shù)對(duì)表面質(zhì)量影響的研究[J]. 李俊峰,施朋朋. 模具工業(yè). 2018(01)
[8]轎車側(cè)圍外板沖壓成形工藝優(yōu)化[J]. 肖紅波,蔡浩華. 模具工業(yè). 2017(08)
[9]板料成形中考慮油膜厚度和滑動(dòng)速度的摩擦模型[J]. 周國(guó)柱,羅仁平,董湘懷. 鍛壓技術(shù). 2016(04)
[10]汽車側(cè)圍外板成形仿真及工藝優(yōu)化[J]. 常桂靜,梁桂榮,曾兵華. 模具工業(yè). 2015(02)
本文編號(hào):3068610
【文章來(lái)源】:塑性工程學(xué)報(bào). 2020,27(10)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:8 頁(yè)
【部分圖文】:
左側(cè)圍外板6個(gè)危險(xiǎn)區(qū)域
在進(jìn)行多次計(jì)算分析后,得出危險(xiǎn)區(qū)域關(guān)鍵噪聲因素[12],零件各區(qū)域敏感度主導(dǎo)變量圖如圖8所示,主要包括屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度、塑性應(yīng)變比、摩擦系數(shù)及壓邊力等變量,不同顏色代表在本區(qū)域的影響度最大的主導(dǎo)變量。對(duì)危險(xiǎn)區(qū)域的結(jié)果變量有影響的噪聲/設(shè)計(jì)變量影響度如圖9所示,左側(cè)兩列圓圈表示有利于成形,右側(cè)兩列圓圈表示不利于成形,圓圈大小則表示影響度的大小。圖10所示為危險(xiǎn)區(qū)域主導(dǎo)變量及所占百分比。由圖10可知,A區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為42.73%,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響次之,其占比為26.48%;B區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為65.78%,其它變量影響度較小;C區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為35.59%,屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響次之,占比為30.93%;D區(qū)內(nèi),摩擦系數(shù)為最大影響因素,其占比為31.19%,r值的影響次之,其占比為28.1%;E區(qū)內(nèi),r值影響最大,其占比為37.6%,摩擦系數(shù)影響次之,其占比為35.98%;F區(qū)內(nèi),r值為最大影響因素,其占比占53.05%,壓邊力影響次之,其占比為27.54%,其它變量影響度小。
左側(cè)圍F區(qū)分析結(jié)果
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]側(cè)圍外板沖壓成形分析及產(chǎn)品優(yōu)化[J]. 王樂勇,王鵬,劉大壯. 汽車工藝與材料. 2019(05)
[2]基于評(píng)價(jià)函數(shù)的車身覆蓋件成形工藝參數(shù)優(yōu)化[J]. 李雷. 鍛壓技術(shù). 2018(11)
[3]基于Autoform汽車左中側(cè)圍內(nèi)板加強(qiáng)板成形模擬及工藝優(yōu)化[J]. 姜旭,周六如. 鍛壓技術(shù). 2018(10)
[4]商用車側(cè)圍外板沖壓開裂應(yīng)變分析[J]. 郝志強(qiáng),林利,徐鑫,丁庶煒,李春林. 鞍鋼技術(shù). 2018(05)
[5]汽車側(cè)圍成形常見缺陷及整改方案[J]. 林金海. 模具制造. 2018(07)
[6]基于有限元模擬的汽車側(cè)圍翻邊起皺抑制方法研究[J]. 韓超,王炎,鮑益東,黃文衛(wèi). 機(jī)械制造與自動(dòng)化. 2018(01)
[7]關(guān)于側(cè)圍外板造型參數(shù)對(duì)表面質(zhì)量影響的研究[J]. 李俊峰,施朋朋. 模具工業(yè). 2018(01)
[8]轎車側(cè)圍外板沖壓成形工藝優(yōu)化[J]. 肖紅波,蔡浩華. 模具工業(yè). 2017(08)
[9]板料成形中考慮油膜厚度和滑動(dòng)速度的摩擦模型[J]. 周國(guó)柱,羅仁平,董湘懷. 鍛壓技術(shù). 2016(04)
[10]汽車側(cè)圍外板成形仿真及工藝優(yōu)化[J]. 常桂靜,梁桂榮,曾兵華. 模具工業(yè). 2015(02)
本文編號(hào):3068610
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