新型后混合磨料水射流噴嘴流場(chǎng)均勻性分析
發(fā)布時(shí)間:2021-03-03 01:18
針對(duì)目前后混合磨料噴嘴流場(chǎng)不均勻性問(wèn)題,利用FLUENT仿真軟件,對(duì)一種新型后混合磨料水射流噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行三維數(shù)值模擬.通過(guò)比較噴嘴內(nèi)部有無(wú)圓錐擋板的內(nèi)部流場(chǎng),分析圓錐擋板對(duì)流場(chǎng)均勻性的影響.分析不同參數(shù)圓錐擋板噴嘴的噴射效果,得出新型后混合磨料水射流噴嘴不同參數(shù)結(jié)構(gòu)對(duì)內(nèi)部流場(chǎng)均勻性的影響規(guī)律,來(lái)提高后混合磨料水射流噴嘴中水和磨料混合均勻性.分析結(jié)果表明:在保證出口仍具有較高速度的情況下,增大縮口直徑,可以降低混合腔空氣壓力,改善液體在腔內(nèi)聚集現(xiàn)象.在此基礎(chǔ)上,向混合腔中加入二次B樣條曲線形狀的圓錐擋板,當(dāng)磨料入口采用斜入式與噴嘴軸線成45°時(shí),出口體積分?jǐn)?shù)最接近15%,體積分?jǐn)?shù)波動(dòng)最小,磨料與水混合均勻性大大提高.通過(guò)正交試驗(yàn)分析多參數(shù)對(duì)磨料均勻性的影響,得到最優(yōu)的結(jié)構(gòu)參數(shù).
【文章來(lái)源】:湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020,47(10)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:12 頁(yè)
【部分圖文】:
新型后混合噴嘴物理模型
常見(jiàn)的后混合磨料水射流除鱗噴嘴出口太小,新型后混合結(jié)構(gòu)噴嘴的出口變大并敞開(kāi)一定角度,并在內(nèi)部增設(shè)二次B樣條曲線圓錐擋板,如圖2(a)所示.利用Gambit前處理軟件創(chuàng)建噴嘴三維模型,中間為圓錐擋板,有限元模型如圖2(b)所示.對(duì)模型及其邊界條件作如下簡(jiǎn)化假設(shè)和設(shè)置:磨料與水混合的漿液視為連續(xù)相,水為理想不可壓縮流體;入口處磨料分布均勻,磨粒視為理想小球,忽略其相互作用力.高壓水入口為速度入口,兩側(cè)為磨料與水混合的漿液入口,其中磨料相和水相速度均為20 m/s,磨料的體積分?jǐn)?shù)為0.3;磨料噴嘴出口為壓力出口,壓力值為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓;近壁面區(qū)域采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)法計(jì)算,壁面采用無(wú)滑移邊界條件.邊界條件詳細(xì)設(shè)置見(jiàn)參考文獻(xiàn)[14].
模型中先不設(shè)置磨料入口以及圓錐擋板,只建立高壓水入口,改變縮口段直徑大小進(jìn)行模擬仿真,找到合理出口參數(shù),即出口處不對(duì)流體噴出產(chǎn)生較大阻礙,且出口段空氣壓力不能太大,簡(jiǎn)化模型如圖3所示.設(shè)置水入口速度為200.2 m/s,4種噴嘴出口結(jié)構(gòu)的參數(shù)如表3所示.
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]高壓水射流技術(shù)的應(yīng)用現(xiàn)狀與發(fā)展前景[J]. 程效銳,張舒研,馬亮亮,羅鈺銅. 液壓氣動(dòng)與密封. 2019(08)
[2]新型后混合磨料水射流噴嘴流場(chǎng)數(shù)值模擬研究[J]. 陳曉晨,鄧松圣,張滕飛,管金發(fā). 天然氣與石油. 2018(03)
[3]后混式磨料射流破巖規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 金鑫. 石油管材與儀器. 2018(02)
[4]高壓水射流研究現(xiàn)狀及應(yīng)用[J]. 曹國(guó)強(qiáng),張睿. 沈陽(yáng)航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(03)
[5]非對(duì)稱噴嘴噴霧模擬網(wǎng)格適用性研究[J]. 楊小龍,張澤坪,陳征,徐光輝. 湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(08)
[6]后混合式磨料射流切割深度模型研究[J]. 明瑞,胡東. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào). 2015(35)
[7]后混合磨料水射流除鱗噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)數(shù)值模擬[J]. 劉國(guó)勇,王寬寬,陳欣欣,董栗明,朱冬梅,張少軍. 工程科學(xué)學(xué)報(bào). 2015(S1)
[8]后混合磨料水射流除鱗在鋼管生產(chǎn)中的應(yīng)用[J]. 黃威. 礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā). 2015(02)
[9]后混磨料射流顆粒運(yùn)動(dòng)仿真和實(shí)驗(yàn)分析[J]. 張滕飛,鄧松圣,陳曉晨,雷傳超. 重慶理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)). 2015(02)
[10]新型后混合式磨料水射流系統(tǒng)的研制[J]. 張成光,張勇,張飛虎,欒殿榮. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2015(05)
本文編號(hào):3060318
【文章來(lái)源】:湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2020,47(10)北大核心
【文章頁(yè)數(shù)】:12 頁(yè)
【部分圖文】:
新型后混合噴嘴物理模型
常見(jiàn)的后混合磨料水射流除鱗噴嘴出口太小,新型后混合結(jié)構(gòu)噴嘴的出口變大并敞開(kāi)一定角度,并在內(nèi)部增設(shè)二次B樣條曲線圓錐擋板,如圖2(a)所示.利用Gambit前處理軟件創(chuàng)建噴嘴三維模型,中間為圓錐擋板,有限元模型如圖2(b)所示.對(duì)模型及其邊界條件作如下簡(jiǎn)化假設(shè)和設(shè)置:磨料與水混合的漿液視為連續(xù)相,水為理想不可壓縮流體;入口處磨料分布均勻,磨粒視為理想小球,忽略其相互作用力.高壓水入口為速度入口,兩側(cè)為磨料與水混合的漿液入口,其中磨料相和水相速度均為20 m/s,磨料的體積分?jǐn)?shù)為0.3;磨料噴嘴出口為壓力出口,壓力值為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓;近壁面區(qū)域采用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)法計(jì)算,壁面采用無(wú)滑移邊界條件.邊界條件詳細(xì)設(shè)置見(jiàn)參考文獻(xiàn)[14].
模型中先不設(shè)置磨料入口以及圓錐擋板,只建立高壓水入口,改變縮口段直徑大小進(jìn)行模擬仿真,找到合理出口參數(shù),即出口處不對(duì)流體噴出產(chǎn)生較大阻礙,且出口段空氣壓力不能太大,簡(jiǎn)化模型如圖3所示.設(shè)置水入口速度為200.2 m/s,4種噴嘴出口結(jié)構(gòu)的參數(shù)如表3所示.
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]高壓水射流技術(shù)的應(yīng)用現(xiàn)狀與發(fā)展前景[J]. 程效銳,張舒研,馬亮亮,羅鈺銅. 液壓氣動(dòng)與密封. 2019(08)
[2]新型后混合磨料水射流噴嘴流場(chǎng)數(shù)值模擬研究[J]. 陳曉晨,鄧松圣,張滕飛,管金發(fā). 天然氣與石油. 2018(03)
[3]后混式磨料射流破巖規(guī)律的實(shí)驗(yàn)研究[J]. 金鑫. 石油管材與儀器. 2018(02)
[4]高壓水射流研究現(xiàn)狀及應(yīng)用[J]. 曹國(guó)強(qiáng),張睿. 沈陽(yáng)航空航天大學(xué)學(xué)報(bào). 2017(03)
[5]非對(duì)稱噴嘴噴霧模擬網(wǎng)格適用性研究[J]. 楊小龍,張澤坪,陳征,徐光輝. 湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2016(08)
[6]后混合式磨料射流切割深度模型研究[J]. 明瑞,胡東. 科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào). 2015(35)
[7]后混合磨料水射流除鱗噴嘴內(nèi)部流場(chǎng)數(shù)值模擬[J]. 劉國(guó)勇,王寬寬,陳欣欣,董栗明,朱冬梅,張少軍. 工程科學(xué)學(xué)報(bào). 2015(S1)
[8]后混合磨料水射流除鱗在鋼管生產(chǎn)中的應(yīng)用[J]. 黃威. 礦業(yè)研究與開(kāi)發(fā). 2015(02)
[9]后混磨料射流顆粒運(yùn)動(dòng)仿真和實(shí)驗(yàn)分析[J]. 張滕飛,鄧松圣,陳曉晨,雷傳超. 重慶理工大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)). 2015(02)
[10]新型后混合式磨料水射流系統(tǒng)的研制[J]. 張成光,張勇,張飛虎,欒殿榮. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2015(05)
本文編號(hào):3060318
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