汽車前軸用42CrMoH鋼表面脫碳演變規(guī)律及控制
發(fā)布時間:2021-02-09 16:19
采用42CrMoH鋼制造的前軸表面存在0.10~0.15 mm深的完全脫碳層,嚴(yán)重影響了工件表面質(zhì)量、硬度和疲勞性能。本工作通過等溫加熱實驗,研究了加熱溫度對熱軋態(tài)42CrMoH鋼表面脫碳層類型和深度的影響,并綜合分析了影響表面脫碳的因素。結(jié)果表明:保溫時間為75 min時,42CrMoH鋼在650~750℃和875~1 250℃時,無完全脫碳層;完全脫碳層出現(xiàn)溫度為750~875℃,完全脫碳層中鐵素體為粗大的柱狀晶,42CrMoH鋼的一個完全脫碳的敏感溫度為775~825℃,800℃時其完全脫碳層深度達(dá)到最大;42CrMoH鋼部分脫碳也存在敏感溫度(1 150~1 250℃),1 200℃時,部分脫碳層深度達(dá)到最大。因此,為避免前軸表面出現(xiàn)完全脫碳層,42CrMoH鋼熱處理過程中的正火和淬火溫度都應(yīng)控制在875~885℃,且冷卻過程中避免在750~875℃停留。此外,鍛造余熱淬火因省去正火和淬火加熱過程,能有效地避免前軸表面出現(xiàn)完全脫碳層。
【文章來源】:材料導(dǎo)報. 2020,34(12)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
實驗鋼在不同溫度下保溫75 min后表面脫碳層的顯微組織圖片:(a) 950 ℃; (b) 1 150 ℃; (c) 1 200 ℃;(d) 1 250 ℃
圖1 實驗鋼在不同溫度下保溫75 min后表面脫碳層的顯微組織圖片:(a) 950 ℃; (b) 1 150 ℃; (c) 1 200 ℃;(d) 1 250 ℃950~1 250 ℃實驗鋼表層只存在部分脫碳層,無完全脫碳層,這是因為實驗鋼的共析轉(zhuǎn)變溫度(Ac1)和鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ac3)分別為748 ℃和846 ℃[11],950~1 250 ℃高于α-Fe←→γ-Fe同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變溫度(G點),見圖3中C點位置。由相律f=C-P可知,當(dāng)C為2時,實驗鋼完全奧氏體化,只存在單一γ相,即P為1,此時f為1,即碳濃度可以自由變化。隨著脫碳的進(jìn)行,實驗鋼表層平均碳濃度降低,但由于溫度恒定,實驗鋼始終處于完全奧氏體相,無鐵素體產(chǎn)生,所以無完全脫碳層出現(xiàn)。
950~1 250 ℃實驗鋼表層只存在部分脫碳層,無完全脫碳層,這是因為實驗鋼的共析轉(zhuǎn)變溫度(Ac1)和鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ac3)分別為748 ℃和846 ℃[11],950~1 250 ℃高于α-Fe←→γ-Fe同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變溫度(G點),見圖3中C點位置。由相律f=C-P可知,當(dāng)C為2時,實驗鋼完全奧氏體化,只存在單一γ相,即P為1,此時f為1,即碳濃度可以自由變化。隨著脫碳的進(jìn)行,實驗鋼表層平均碳濃度降低,但由于溫度恒定,實驗鋼始終處于完全奧氏體相,無鐵素體產(chǎn)生,所以無完全脫碳層出現(xiàn)。當(dāng)溫度為950~1 250 ℃時,脫碳層深度受鋼中碳擴散速率的影響,而鋼中合金元素會影響碳的擴散速率。碳在奧氏體中的擴散系數(shù)隨溫度的升高而增加,溫度越高奧氏體中的碳擴散速率越快,則脫碳速度越快,脫碳層越深。當(dāng)溫度低于1 100 ℃時,Mo元素能夠降低碳在γ-Fe中的擴散速率;鉻的碳化物偏聚在晶界上,使晶界上的空穴減少,晶界上的原子活動能力降低,降低了晶界作為擴散通道的作用。而當(dāng)溫度為1 100~1 200 ℃時,鉻的碳化物逐漸溶解完全[12],增加了奧氏體中固溶碳的含量,奧氏體中碳的濃度梯度增加,且晶界處合金碳化物的溶解減小了碳化物對晶界的釘扎,降低了碳的擴散激活能,使碳的遷移變得更加容易,從而使碳的擴散系數(shù)增加[13]。由菲克第一定律可知,單位時間內(nèi)碳的擴散通量取決于碳的擴散系數(shù)和濃度梯度。實驗鋼在1 100~1 200 ℃加熱時碳的擴散系數(shù)和濃度梯度均增加,因此加劇了鋼的脫碳程度。當(dāng)溫度達(dá)到1 200 ℃時,部分脫碳層深度出現(xiàn)峰值,1 250 ℃時部分脫碳層深度反而降低。這是因為隨著溫度的升高,氧化和脫碳速率均增加,但增加程度不同,在950~1 200 ℃范圍時,氧化速率小于脫碳速率,部分脫碳層深度隨加熱溫度的升高而增加;當(dāng)加熱溫度達(dá)到1 200 ℃以后,氧化程度急劇上升,氧化速率明顯快于脫碳速率,使得部分脫碳層被氧化掉。氧化層的膨脹系數(shù)與基體的膨脹系數(shù)不同及脫碳生成的CO氣體溢出使得氧化層組織變得疏松,容易破損甚至掉落,失去對基體的保護(hù)作用,從而進(jìn)一步加劇氧化反應(yīng),使部分脫碳層深度迅速減小。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]曲軸用調(diào)質(zhì)鋼42CrMo強度及顯微組織的探討[J]. 李濤,李潤霞,牛偉. 物理測試. 2018(03)
[2]42CrMo曲軸鋼噴丸強化有限元模擬[J]. 溫飛娟,董麗虹,王海斗,呂振林,底月蘭. 材料導(dǎo)報. 2018(S1)
[3]30CrMo鋼表面脫碳試驗[J]. 戴成珂,趙剛,徐耀文,毛新平,韓斌,蔡珍. 鋼鐵. 2016(07)
[4]加熱溫度和Nb對彈簧鋼60Si2CrVAT完全脫碳層深度和形貌的影響[J]. 張朝磊,趙帆,文新理,楊勇,趙海東,劉雅政. 材料熱處理學(xué)報. 2015(09)
[5]幾種高速列車用彈簧鋼的脫碳敏感性[J]. 史顯波,趙連玉,王威,曾波,趙立君,單以銀,沈明鋼,楊柯. 材料熱處理學(xué)報. 2013(07)
[6]42CrMo汽車前軸鍛熱淬火工藝[J]. 陳希原. 金屬加工(熱加工). 2013(S1)
[7]中低碳高強度彈簧鋼成分對表面脫碳的影響[J]. 田俊,薛順,成國光,吳鋮川. 金屬熱處理. 2013(05)
[8]42CrMo鋼汽車前軸淬火開裂原因分析[J]. 陳希原. 金屬熱處理. 2013(01)
[9]42CrMoA鋼過冷奧氏體連續(xù)冷卻相轉(zhuǎn)變曲線[J]. 龍松朋,周旭東. 熱加工工藝. 2012(22)
本文編號:3025903
【文章來源】:材料導(dǎo)報. 2020,34(12)北大核心
【文章頁數(shù)】:5 頁
【部分圖文】:
實驗鋼在不同溫度下保溫75 min后表面脫碳層的顯微組織圖片:(a) 950 ℃; (b) 1 150 ℃; (c) 1 200 ℃;(d) 1 250 ℃
圖1 實驗鋼在不同溫度下保溫75 min后表面脫碳層的顯微組織圖片:(a) 950 ℃; (b) 1 150 ℃; (c) 1 200 ℃;(d) 1 250 ℃950~1 250 ℃實驗鋼表層只存在部分脫碳層,無完全脫碳層,這是因為實驗鋼的共析轉(zhuǎn)變溫度(Ac1)和鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ac3)分別為748 ℃和846 ℃[11],950~1 250 ℃高于α-Fe←→γ-Fe同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變溫度(G點),見圖3中C點位置。由相律f=C-P可知,當(dāng)C為2時,實驗鋼完全奧氏體化,只存在單一γ相,即P為1,此時f為1,即碳濃度可以自由變化。隨著脫碳的進(jìn)行,實驗鋼表層平均碳濃度降低,但由于溫度恒定,實驗鋼始終處于完全奧氏體相,無鐵素體產(chǎn)生,所以無完全脫碳層出現(xiàn)。
950~1 250 ℃實驗鋼表層只存在部分脫碳層,無完全脫碳層,這是因為實驗鋼的共析轉(zhuǎn)變溫度(Ac1)和鐵素體向奧氏體轉(zhuǎn)變溫度(Ac3)分別為748 ℃和846 ℃[11],950~1 250 ℃高于α-Fe←→γ-Fe同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變溫度(G點),見圖3中C點位置。由相律f=C-P可知,當(dāng)C為2時,實驗鋼完全奧氏體化,只存在單一γ相,即P為1,此時f為1,即碳濃度可以自由變化。隨著脫碳的進(jìn)行,實驗鋼表層平均碳濃度降低,但由于溫度恒定,實驗鋼始終處于完全奧氏體相,無鐵素體產(chǎn)生,所以無完全脫碳層出現(xiàn)。當(dāng)溫度為950~1 250 ℃時,脫碳層深度受鋼中碳擴散速率的影響,而鋼中合金元素會影響碳的擴散速率。碳在奧氏體中的擴散系數(shù)隨溫度的升高而增加,溫度越高奧氏體中的碳擴散速率越快,則脫碳速度越快,脫碳層越深。當(dāng)溫度低于1 100 ℃時,Mo元素能夠降低碳在γ-Fe中的擴散速率;鉻的碳化物偏聚在晶界上,使晶界上的空穴減少,晶界上的原子活動能力降低,降低了晶界作為擴散通道的作用。而當(dāng)溫度為1 100~1 200 ℃時,鉻的碳化物逐漸溶解完全[12],增加了奧氏體中固溶碳的含量,奧氏體中碳的濃度梯度增加,且晶界處合金碳化物的溶解減小了碳化物對晶界的釘扎,降低了碳的擴散激活能,使碳的遷移變得更加容易,從而使碳的擴散系數(shù)增加[13]。由菲克第一定律可知,單位時間內(nèi)碳的擴散通量取決于碳的擴散系數(shù)和濃度梯度。實驗鋼在1 100~1 200 ℃加熱時碳的擴散系數(shù)和濃度梯度均增加,因此加劇了鋼的脫碳程度。當(dāng)溫度達(dá)到1 200 ℃時,部分脫碳層深度出現(xiàn)峰值,1 250 ℃時部分脫碳層深度反而降低。這是因為隨著溫度的升高,氧化和脫碳速率均增加,但增加程度不同,在950~1 200 ℃范圍時,氧化速率小于脫碳速率,部分脫碳層深度隨加熱溫度的升高而增加;當(dāng)加熱溫度達(dá)到1 200 ℃以后,氧化程度急劇上升,氧化速率明顯快于脫碳速率,使得部分脫碳層被氧化掉。氧化層的膨脹系數(shù)與基體的膨脹系數(shù)不同及脫碳生成的CO氣體溢出使得氧化層組織變得疏松,容易破損甚至掉落,失去對基體的保護(hù)作用,從而進(jìn)一步加劇氧化反應(yīng),使部分脫碳層深度迅速減小。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[4]加熱溫度和Nb對彈簧鋼60Si2CrVAT完全脫碳層深度和形貌的影響[J]. 張朝磊,趙帆,文新理,楊勇,趙海東,劉雅政. 材料熱處理學(xué)報. 2015(09)
[5]幾種高速列車用彈簧鋼的脫碳敏感性[J]. 史顯波,趙連玉,王威,曾波,趙立君,單以銀,沈明鋼,楊柯. 材料熱處理學(xué)報. 2013(07)
[6]42CrMo汽車前軸鍛熱淬火工藝[J]. 陳希原. 金屬加工(熱加工). 2013(S1)
[7]中低碳高強度彈簧鋼成分對表面脫碳的影響[J]. 田俊,薛順,成國光,吳鋮川. 金屬熱處理. 2013(05)
[8]42CrMo鋼汽車前軸淬火開裂原因分析[J]. 陳希原. 金屬熱處理. 2013(01)
[9]42CrMoA鋼過冷奧氏體連續(xù)冷卻相轉(zhuǎn)變曲線[J]. 龍松朋,周旭東. 熱加工工藝. 2012(22)
本文編號:3025903
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