分析了焊接電流70 A、80 A、90 A對(duì)40CrNiMoA鋼焊縫接頭組織和力學(xué)性能的影響。隨著焊接電流的增大,焊縫外觀質(zhì)量較好。隨著焊接電流的增大,熔池區(qū)溫度升高,奧氏體晶粒尺寸增大,導(dǎo)致馬氏體組織粗大。焊縫的顯微組織為馬氏體及少量殘余奧氏體。焊縫的硬度遠(yuǎn)高于母材的硬度,且波動(dòng)較大。熱影響區(qū)的硬度從母材向沿焊縫方向逐漸升高。焊接接頭縱向應(yīng)力在焊縫中心為壓應(yīng)力,向外壓應(yīng)力減小。焊接顏色區(qū)邊界處縱向應(yīng)力為拉應(yīng)力,且該點(diǎn)拉應(yīng)力最大。焊接接頭橫向應(yīng)力在焊縫中心為拉應(yīng)力,向外逐漸增大,焊接顏色區(qū)邊界處變橫向拉應(yīng)力達(dá)到最大。焊接電流和熱輸入增大,降低了材料的韌性,組織中鐵素體增多及焊接殘余應(yīng)力是誘發(fā)脆性斷裂的原因。焊接電流80 A是40CrNiMoA同質(zhì)焊條平板對(duì)接焊接工藝的最佳的焊接電流。 

【文章來源】：特殊鋼. 2020,41(03)北大核心

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

圖４焊接接頭硬度曲線，焊接電流：（ａ）７０?Ａ；（ｂ）８０?Ａ；（ｃ）９０?Ａ??Ｆｉｇ．?４?Ｈａｒｄｎｅｓｓ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｗｅｌｄｅｄ?ｊｏｉｎｔｓ，ｗｅｌｄｉｎｇ?ｃｕｒｒｅｎｔ：?（ａ）７０?Ａ；（ｂ）８０?Ａ；（ｃ）９０?Ａ??

？?６２?？??特殊鋼??第４１卷??圖５?４０ＣｒｉＶｉＭ〇Ａ鋼拉伸斷口微觀形貌，焊接電流：（ａ）７０?Ａ；（ｂ）８０?Ａ；（ｃ）９０?Ａ??Ｆｉｇ．?５?Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｉｃ?ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｙ?ｏｆ?ｔｅｎｓｉｌｅ?ｆｒａｃｔｕｒｅ?ｏｆ?ｓｔｅｅｌ?４０ＣｒＮｉＭｏＡ，?ｗｅｌｄｉｎｇ?ｃｕｒｒｅｎｔ：??（ａ）７０?Ａ；（ｂ）８０?Ａ；（ｃ）９０?Ａ??圖６焊接接頭應(yīng)力測試位置圖（ａ）和示意圖（ｂ）??Ｆｉｇ．?６?Ｓｔｒｅｓｓ?ｔｅｓｔ?ｌｏｃａｔｉｏｎ?ｍａｐ?（ａ）?ａｎｄ?ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?（ｂ）?ｏｆ?ｗｅｌｄｅｄ?ｊｏｉｎｔ??向應(yīng)力在焊縫中心為拉應(yīng)力，向外逐漸增大；到③點(diǎn)??焊接顏色區(qū)邊界處變拉應(yīng)力達(dá)到最大，在⑤點(diǎn)變?yōu)閴??應(yīng)力，向外壓應(yīng)力增大。由于本焊接是拘束的狀態(tài)下??進(jìn)行的，這與在自由狀態(tài)下進(jìn)行的焊接有很大不同，??構(gòu)件內(nèi)壓力的分布與拘束條件有密切關(guān)系［９］。焊縫??的應(yīng)力是反作用內(nèi)壓力及焊縫收縮等產(chǎn)生應(yīng)力的疊??加［７］。本拘束焊接較大減少了試板焊接角變形，同時(shí)??在焊縫背面的焊縫和近縫區(qū)，焊接時(shí)始終氬氣保護(hù)，??兩者綜合作用，使得焊縫位置出現(xiàn)縱向壓應(yīng)力。由于??焊接其他條件相同，焊接電流為７０?Ａ與９０?Ａ焊接接??頭殘余應(yīng)力與８０?Ａ分布規(guī)律大致相同，所以只給出??焊接電流為８０?Ａ的殘余應(yīng)力一組數(shù)值。??３結(jié)果分析與討論??４０ＣｒＮｉＭ〇Ａ鋼焊縫的硬度遠(yuǎn)高于母材的硬度，??且波動(dòng)較大。熱影響區(qū)的硬度沿從母材向焊縫方向??逐漸升高，這與熱影響區(qū)組織組成及組織粗細(xì)有關(guān)。??焊縫整體硬度高于母材區(qū)硬度主要是由于焊縫區(qū)大??量馬氏體及粒狀貝氏體的存在，除了測

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【參考文獻(xiàn)】：
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