厚度配比對軋制Cu/Al復合板拉剪強度的影響
發(fā)布時間:2021-01-11 18:06
拉剪強度是評價軋制雙金屬復合板質(zhì)量的重要指標,受材料屬性、厚度配比、軋制速度、軋制溫度和壓下率等多種因素影響。以軋制10 mm厚度的Cu/Al復合板為例,通過數(shù)值模擬和實驗方法分析了厚度配比對搓軋區(qū)長度以及拉剪強度的影響規(guī)律,模擬結(jié)果表明,搓軋區(qū)長度隨Cu厚度占比的增大而增大,軋制Cu/Al復合板拉剪強度的實測結(jié)果顯示,隨著Cu厚度占比的增大,拉剪分離面銅側(cè)垂直于軋向的裂紋增多,拉剪強度提高。在Cu厚度占比為50%時,拉剪分離面銅側(cè)裂紋最多,搓軋現(xiàn)象最為明顯,搓軋區(qū)長度和拉剪強度均達到峰值。研究內(nèi)容可為高強度雙金屬復合板的制備提供參考。
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(06)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
Cu/Al復合板軋制變形區(qū)示意圖
根據(jù)搓軋區(qū)的定義,需要在變形區(qū)內(nèi)找出銅、鋁分別與上、下軋輥接觸面上摩擦切應(yīng)力為0的點,即前、后滑區(qū)交界處之間的區(qū)域。如圖2a中虛線所示路徑,提取變形區(qū)內(nèi)的摩擦切應(yīng)力,在上、下兩種金屬中分別找到中性面,以坯料的入口端為坐標零點、變形區(qū)長度為橫坐標、摩擦切應(yīng)力為縱坐標,以此確定搓軋區(qū)長度,如圖2b所示。采用同樣方法分別確定不同厚度配比下的搓軋區(qū)長度,得出結(jié)果見表2。經(jīng)過上述提取,由圖3可見,搓軋區(qū)長度隨著Cu厚度占比的增大而增大,在Cu厚度占比為50%時達到最大。并且,在Cu厚度占比由10%增至20%時,搓軋區(qū)長度增加明顯;由20%增至40%時,搓軋區(qū)長度增加緩慢;由40%增至50%的過程中,搓軋區(qū)長度增加最為明顯。所以,如果兼顧強度和經(jīng)濟性,選擇Cu厚度占比為20%更為合適。
經(jīng)過上述提取,由圖3可見,搓軋區(qū)長度隨著Cu厚度占比的增大而增大,在Cu厚度占比為50%時達到最大。并且,在Cu厚度占比由10%增至20%時,搓軋區(qū)長度增加明顯;由20%增至40%時,搓軋區(qū)長度增加緩慢;由40%增至50%的過程中,搓軋區(qū)長度增加最為明顯。所以,如果兼顧強度和經(jīng)濟性,選擇Cu厚度占比為20%更為合適。2 Cu/Al復合板軋制實驗及測試
【參考文獻】:
期刊論文
[1]不同厚度配比銅/鋁復合板結(jié)合強度分析[J]. 張玉靜,徐鎮(zhèn). 鍛壓技術(shù). 2019(08)
[2]AZ31Mg/6061Al超聲波焊接及其界面性能分析[J]. 李銘鋒,朱政強,張義福,潘東,肖乾坤. 稀有金屬. 2019(06)
[3]金屬層狀復合材料焊接技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展[J]. 趙菲,黃慶學,賈登峰,吳志生. 焊接技術(shù). 2018(02)
[4]軋制制備Ti/Ni/Ti和Ni/Ti/Ni復合材料的組織和性能研究[J]. 張兵,張巡輝,張志娟,尚筱迪,蔡軍,王文. 稀有金屬. 2018(04)
[5]銅鋁異步軋制復合工藝及組織性能[J]. 趙瑩瑩,王澤宇,龔瀟雨,苗龍,王平. 焊接學報. 2016(11)
[6]冷軋鋁鋼復合板初始及穩(wěn)定復合壓下量的確定[J]. 陳鑫,李龍,周德敬. 塑性工程學報. 2015(03)
[7]銅包鋁復合材料軋制變形過程模擬及軋制力計算公式[J]. 李建勇,駱俊廷,申江龍,顧勇飛. 復合材料學報. 2014(06)
[8]AlSn20Cu/Steel雙金屬板(帶)復合軋制過程的厚度匹配[J]. 姚成君. 鋼鐵研究. 2003(03)
[9]厚度比對不銹鋼復合鋁板性能的影響[J]. 彭志輝,佘旭凡. 金屬學報. 2000(10)
[10]厚度比對不銹鋼覆鋁板成形性能的影響[J]. 彭志輝,徐根應(yīng),佘旭凡,馬斌. 金屬熱處理. 1999(09)
博士論文
[1]銅鋁復合板界面擴散層組織結(jié)構(gòu)與性能的研究[D]. 左曉姣.沈陽工業(yè)大學 2017
本文編號:2971240
【文章來源】:鍛壓技術(shù). 2020,45(06)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
Cu/Al復合板軋制變形區(qū)示意圖
根據(jù)搓軋區(qū)的定義,需要在變形區(qū)內(nèi)找出銅、鋁分別與上、下軋輥接觸面上摩擦切應(yīng)力為0的點,即前、后滑區(qū)交界處之間的區(qū)域。如圖2a中虛線所示路徑,提取變形區(qū)內(nèi)的摩擦切應(yīng)力,在上、下兩種金屬中分別找到中性面,以坯料的入口端為坐標零點、變形區(qū)長度為橫坐標、摩擦切應(yīng)力為縱坐標,以此確定搓軋區(qū)長度,如圖2b所示。采用同樣方法分別確定不同厚度配比下的搓軋區(qū)長度,得出結(jié)果見表2。經(jīng)過上述提取,由圖3可見,搓軋區(qū)長度隨著Cu厚度占比的增大而增大,在Cu厚度占比為50%時達到最大。并且,在Cu厚度占比由10%增至20%時,搓軋區(qū)長度增加明顯;由20%增至40%時,搓軋區(qū)長度增加緩慢;由40%增至50%的過程中,搓軋區(qū)長度增加最為明顯。所以,如果兼顧強度和經(jīng)濟性,選擇Cu厚度占比為20%更為合適。
經(jīng)過上述提取,由圖3可見,搓軋區(qū)長度隨著Cu厚度占比的增大而增大,在Cu厚度占比為50%時達到最大。并且,在Cu厚度占比由10%增至20%時,搓軋區(qū)長度增加明顯;由20%增至40%時,搓軋區(qū)長度增加緩慢;由40%增至50%的過程中,搓軋區(qū)長度增加最為明顯。所以,如果兼顧強度和經(jīng)濟性,選擇Cu厚度占比為20%更為合適。2 Cu/Al復合板軋制實驗及測試
【參考文獻】:
期刊論文
[1]不同厚度配比銅/鋁復合板結(jié)合強度分析[J]. 張玉靜,徐鎮(zhèn). 鍛壓技術(shù). 2019(08)
[2]AZ31Mg/6061Al超聲波焊接及其界面性能分析[J]. 李銘鋒,朱政強,張義福,潘東,肖乾坤. 稀有金屬. 2019(06)
[3]金屬層狀復合材料焊接技術(shù)現(xiàn)狀與發(fā)展[J]. 趙菲,黃慶學,賈登峰,吳志生. 焊接技術(shù). 2018(02)
[4]軋制制備Ti/Ni/Ti和Ni/Ti/Ni復合材料的組織和性能研究[J]. 張兵,張巡輝,張志娟,尚筱迪,蔡軍,王文. 稀有金屬. 2018(04)
[5]銅鋁異步軋制復合工藝及組織性能[J]. 趙瑩瑩,王澤宇,龔瀟雨,苗龍,王平. 焊接學報. 2016(11)
[6]冷軋鋁鋼復合板初始及穩(wěn)定復合壓下量的確定[J]. 陳鑫,李龍,周德敬. 塑性工程學報. 2015(03)
[7]銅包鋁復合材料軋制變形過程模擬及軋制力計算公式[J]. 李建勇,駱俊廷,申江龍,顧勇飛. 復合材料學報. 2014(06)
[8]AlSn20Cu/Steel雙金屬板(帶)復合軋制過程的厚度匹配[J]. 姚成君. 鋼鐵研究. 2003(03)
[9]厚度比對不銹鋼復合鋁板性能的影響[J]. 彭志輝,佘旭凡. 金屬學報. 2000(10)
[10]厚度比對不銹鋼覆鋁板成形性能的影響[J]. 彭志輝,徐根應(yīng),佘旭凡,馬斌. 金屬熱處理. 1999(09)
博士論文
[1]銅鋁復合板界面擴散層組織結(jié)構(gòu)與性能的研究[D]. 左曉姣.沈陽工業(yè)大學 2017
本文編號:2971240
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