通過(guò)電子背散射衍射(EBSD)、場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)、透射電子顯微鏡(TEM)、室溫拉伸、浸泡腐蝕、電化學(xué)極化等測(cè)試分析方法,研究了2A14鋁合金輪轂內(nèi)部不同區(qū)域上微觀組織的差異及其對(duì)力學(xué)性能和腐蝕性能的影響。結(jié)果表明,2A14鋁合金輪轂的芯部和1/4層的晶粒尺寸分別是113和54μm,再結(jié)晶分?jǐn)?shù)分別是16%和36%。1/4層的合金相和時(shí)效析出相的含量都大于芯部,其中兩種時(shí)效析出相(θ’和Q相)的數(shù)量密度均為芯部的2倍左右。芯部具有較大的晶粒尺寸和較少的時(shí)效析出相,因此具有較低的力學(xué)性能。同時(shí),芯部相對(duì)于1/4層具有較少的合金相和較大的晶界相間距,因而芯部的電化學(xué)腐蝕和晶間腐蝕傾向均低于1/4層。 

【文章來(lái)源】：有色金屬工程. 2020年08期 北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

2A14鋁合金輪轂的取樣位置示意圖

2A14鋁合金輪轂內(nèi)不同位置的晶內(nèi)析出相和晶界形貌如圖4所示。根據(jù)圖4并結(jié)合選取電子衍射斑，2A14鋁合金內(nèi)的晶內(nèi)的時(shí)效析出相包括針狀的θ’相、θ相和尺寸很小的板條狀Q相。A位置有三種時(shí)效析出相，包括亞穩(wěn)相θ’相、穩(wěn)定相θ相和Q相；晶界析出相粗大且不連續(xù)。B位置主要有兩種時(shí)效析出相，包括亞穩(wěn)相θ’相和Q相；晶界析出相較小且連續(xù)程度相對(duì)于芯部明顯增加。此外，從圖4(a)(b）中的選取衍射斑中還發(fā)現(xiàn)亮度存在差異的芒線，圖4(b）中更亮的芒線表明了B位置上有更多GP區(qū)的析出[13]。2A14鋁合金在T6狀態(tài)下有兩種主要的時(shí)效強(qiáng)化相（θ’相和Q相[6]），其不同位置處的數(shù)量密度和平均尺寸統(tǒng)計(jì)于表2中。從表2中可以看出，A、B位置上析出相的尺寸差異不大，但A位置的兩種析出相的數(shù)量密度均小于B。在進(jìn)行固溶熱處理時(shí)，大型鋁合金輪轂尺寸較大，淬火轉(zhuǎn)移時(shí)間較久。由于A位置的淬火冷卻速率低于B，使得A位置更多的析出相從過(guò)飽和固溶體中脫溶析出，消耗更多的過(guò)飽和溶質(zhì)原子，致使時(shí)效過(guò)程中析出相形核率降低，析出相數(shù)量減少[10]。

圖5是2A14鋁合金輪轂內(nèi)不同位置的動(dòng)電位極化曲線。經(jīng)過(guò)Tafel方程擬合后得到的電化學(xué)參數(shù)如表4所示�？梢钥闯鯝位置的自腐蝕電位較B位置的正，電流密度較B位置小一個(gè)數(shù)量級(jí)。2A14鋁合金具有多相體系，因此在進(jìn)行電化學(xué)極化反應(yīng)時(shí)，腐蝕體系是由多種不同電化學(xué)電位的相和晶界共同建立。三種合金相和晶界的體系在A、B位置都存在。其中，θ相和Q相的電化學(xué)自腐蝕電位都較基體更正，含Mn、Si的Al12(MnSi)2(FeCu）與基體電位接近[15-16]。在腐蝕性環(huán)境中，合金相都作為陰極而使基體出現(xiàn)陽(yáng)極溶解。因此，合金相數(shù)量和含量的差異是造成電流密度差異的主要原因。根據(jù)合金相形貌及統(tǒng)計(jì)結(jié)果，B位置具有更多的合金相位點(diǎn)和含量，因此其電流密度較高。2.6浸泡腐蝕

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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