隨著汽車車身輕量化的發(fā)展,車身材料已由傳統(tǒng)的鋁合金和低強(qiáng)度碳素鋼逐步升級為高強(qiáng)度鋼材。車身骨架采用高強(qiáng)鋼薄壁矩形管不僅可以提高車身整體的承載能力,而且還可減小車身的重量。不過由于高強(qiáng)鋼的塑性較低,成形窗口較小,因此在彎曲成形過程中很容易產(chǎn)生各種工藝缺陷。為了判斷高強(qiáng)鋼矩形管幾何參數(shù)、材料參數(shù)及截面參數(shù)對彎管成形質(zhì)量的影響程度,本文首先建立了高強(qiáng)鋼矩形管繞彎成形的三維簡化模型,在將簡化模型導(dǎo)入Dynaform軟件并模擬了不同尺寸與參數(shù)管件繞彎成形的整個(gè)過程后,得出了不同相對圓角半徑、寬高比、屈強(qiáng)比及彎曲速度的高強(qiáng)鋼矩形管繞彎成形過程的模擬結(jié)果,經(jīng)過分析后得出了以下結(jié)論:1.在高強(qiáng)鋼矩形管的截面邊長與彎曲半徑一定時(shí),其相對圓角半徑較之相對壁厚對彎管畸變參數(shù)有著更大的影響;矩形管的相對圓角半徑與相對壁厚越小,則管件的橫截面畸變、最大壁厚減薄率與底板縱向皺波的最大高長比也就越大;2.在高強(qiáng)鋼矩形管的截面寬度一定時(shí),其截面高度越大即管件寬高比越小,則管件的橫截面畸變越大,最大壁厚減薄率越大,底板縱向皺波的最大高長比也就越大;3.高強(qiáng)鋼矩形管的屈強(qiáng)比越小,彎曲成形后管件的最大壁厚減薄率也就越大;4.彎曲速度的變化對高強(qiáng)鋼矩形管件的橫截面畸變、最大壁厚減薄率與底板縱向皺波最大高長比的影響較小。
【學(xué)位單位】：蘭州交通大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位年份】：2018
【中圖分類】：TG306
【部分圖文】：

基于 Dynaform 軟件的高強(qiáng)鋼矩形管繞彎成形模擬研究1.1.1 拉彎成形拉彎成形是使坯料在受拉狀態(tài)下沿模具彎曲成形的一種加工工藝[5]，其基本工藝過程是將坯料兩端夾持在夾緊裝置上，先對坯料進(jìn)行預(yù)拉伸，然后成形模具或兩臂的夾緊裝置在轉(zhuǎn)動的同時(shí)對坯料施加切向拉應(yīng)力，當(dāng)坯料與成形模具接觸時(shí)產(chǎn)生彎曲力矩使其在成形位置上發(fā)生彎曲變形，成形模具或兩臂夾緊裝置繼續(xù)轉(zhuǎn)動，彎曲力矩不斷增大坯料變形也不斷增大，坯料逐步貼向成形模具成形為所需形狀；當(dāng)成形結(jié)束后，還需進(jìn)一步加大兩臂的拉伸力，對坯料進(jìn)行補(bǔ)拉，最后取下成形件。拉彎機(jī)的種類很多，最常用的是轉(zhuǎn)臺式和雙轉(zhuǎn)臂式。轉(zhuǎn)臺式拉彎機(jī)是兩端的夾緊裝置固定不動，成形模具和臺面連接在一起，加工時(shí)成形模具與臺面一同旋轉(zhuǎn)，從而完成坯料的切向拉伸與彎曲；雙轉(zhuǎn)臂式拉彎機(jī)的成形模具和臺面都固定不動，利用兩端的旋轉(zhuǎn)臂轉(zhuǎn)動使管件逐步貼合成形模具而得到所需的形狀，圖 1.1 分別為采用轉(zhuǎn)臺式拉彎機(jī)和雙轉(zhuǎn)臂式拉彎機(jī)拉彎成形的示意圖。

圖 1.2 繞彎成形示意圖形是管材在輥式成形機(jī)上連續(xù)彎曲成具有規(guī)定形狀和尺寸的輥彎成形技術(shù)進(jìn)行矩形管和異型管工業(yè)生產(chǎn)已有很多年母管的輥彎成形理倫的研究卻進(jìn)展十分緩慢。軋輥孔型設(shè)基礎(chǔ)造成產(chǎn)品和工具報(bào)廢現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生。輥彎成形的輥輪據(jù)輥輪的數(shù)量分為多種類型。圖 1.3 為三輥彎曲的示意圖。

- 3 -1,2-驅(qū)動輪 3-進(jìn)給輪圖 1.3 三輥彎曲示意圖[11]斷進(jìn)步，傳統(tǒng)的輥彎工藝已經(jīng)被逐步取代，新型的均勻分布到管件上而被廣泛應(yīng)用。圖 1.4 為單柔性較通用的一種成形方法，具有工藝簡單、生產(chǎn)成本的距離進(jìn)行不同彎曲半徑管材彎曲成形等優(yōu)點(diǎn)，但很大、生產(chǎn)效率低、回彈不易控制、成形精度不易，這些都嚴(yán)重影響了輥彎成形的發(fā)展。
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6 李揚(yáng);劉漢武;杜云慧;張鵬;;汽車用先進(jìn)高強(qiáng)鋼的應(yīng)用現(xiàn)狀和發(fā)展方向[J];材料導(dǎo)報(bào);2011年13期

7 丁有元;張維;李成濤;劉艷;徐科;方可偉;薛飛;;40CrNiMoA高強(qiáng)鋼氫脆敏感性和氫含量的關(guān)系[J];腐蝕與防護(hù);2017年07期

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本文編號：2879011